Примечание: Над чертой указаны значения в МПа, под чертой - в кгс/см2. Таблица 2
Примечание: Над чертой указаны значения в МПа, под чертой - в кгс/см2. 3.1.5 Деформационные характеристики бетона (начальный модуль упругости, начальный коэффициент поперечной деформации и др.) принимают в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84*. 3.2. Арматура классов A500C и А400С.3.2.1 Арматура классов А500С и А400С по химическому составу и механическим свойствам должна отвечать требованиям стандарта СТО АСЧМ 7-93, приведенным в Приложении 1. 3.2.2 Арматура классов А500С и А400С может быть изготовлена: - термомеханически упрочненной в потоке проката; ее обозначают с дополнительным индексом (тм) - А500С(тм) и А400С(тм); - горячекатаной без последующей обработки; ее обозначают с дополнительным индексом (гк) - А500С(гк) и А400С(гк); - механически упрочненной в холодном состоянии (холоднодеформированной); ее обозначают с индексом (хд) - А500С(хд). Примечание: В дальнейшем, если нет необходимости указывать конкретный способ изготовления арматуры, используют общее обозначение класса арматуры (без дополнительного индекса) - А500С и А400С. 3.2.3 При использовании арматуры классов А500С и А400С необходимо выполнять следующие условия: - в проектной документации следует указывать способ производства стали и типы соответствующих сварных соединений; - при заказе следует указывать, способ производства стали, из которой должна быть изготовлена арматура; - изготовитель арматуры в сопроводительных документах обязан выдать сертификат, в котором кроме химического состава и механических свойств обязательно должен быть указан способ производства стали; - копии сертификата должны быть переданы в лабораторию завода ЖБИ, в технический отдел строительной организации производителя работ и доведен до сведения исполнителей. 3.2.4 Номинальные диаметры, площади поперечного сечения и масса одного метра стержня арматуры классов А500С и А400С принимают в соответствии с табл. 3. Таблица 3
Примечание: По индивидуальному заказу холоднодеформированная арматура класса А500С(хд) может быть изготовлена промежуточных диаметров. 3.2.5 Арматуру классов А500С и А400С можно применять на территории г. Москвы независимо от температуры, при которой эксплуатируются конструкции. 3.2.6 За нормативные значения сопротивления арматуры растяжению классов А500С и А400С принимают контролируемые значения предела текучести (см. Приложение Приложении 1*): Rsn = 500 МПа (5100 кгс/см2) - для арматуры класса А500С; Rsn = 400 МПа (4080 кгс/см2) - для арматуры класса А400С. 3.2.7* Расчетные значения сопротивления арматуры растяжению определяют делением нормативных значений сопротивления арматуры на соответствующие коэффициенты надежности по арматуре gs, принимаемые равными: для предельных состояний первой группы: 1,15 - для арматуры класса А500С; 1,1 - для арматуры класса А400С; для предельных состояний второй группы: 1,0 - для арматуры классов А500С и А400С; Расчетные значения сопротивления арматуры растяжению (с округлением) Rs и расчетные значения арматуры сжатию Rsc, принимаемые при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы, приведены в табл. 4*. Таблица 4*
Примечание: * Указанное значение rsc принимают в тех случаях, когда в расчете не учитывают нагрузки непродолжительного действия, указанные в поз. 2а табл. 15, СНиП 2.03.01-84*. При учете этих нагрузок и нагрузок, указанных в поз. 2б таблице 15 СНиП 2.03.01-84*, следует принимать Rsc = 400 МПа (4080 кгс/см2). Расчетные значения сопротивления арматуры растяжению Rs,ser, принимаемые при расчете конструкций по предельным состояниям второй группы, равны нормативным значениям: Rs,ser = 500 МПа (5100 кгс/см2) - для арматуры класса А500С; Rs,ser = 400 МПа (4080 кгс/см2) - для арматуры класса А400С. 3.2.8* Расчетные значения сопротивления арматуры классов А500С и А400С для предельных состояний первой группы снижают путем умножения на соответствующие коэффициенты условий работы gsi, учитывающие неравномерное распределение напряжений в сечении, условия анкеровки и т.п. Расчетные значения сопротивления поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) Rsw снижают по сравнению с Rs путем умножения на коэффициент условий работы gs1 = 0,8, но принимают (в соответствии с примечанием к табл. 22* СНиП 2.03.01-84* как и для других видов высокопрочной арматуры) не более 300 МПа. При этом сварные соединения поперечной и продольной арматуры следует выполнять с учетом указаний раздела 6. Расчетные значения сопротивления продольной арматуры Rs следует умножать на коэффициент условий работы арматуры gs5, учитывающий напряжения в арматуре на длине зоны анкеровки и равный: (3.1) где lx - расстояние от начала зоны анкеровки арматуры. - определяется по формуле 5.1. 3.2.9 Значения модуля упругости арматуры классов А500С и А400С (расчетное и нормативное). Es = 200000 МПа (2000000 кгс/см2). 3.2.10. Нормативные и расчетные характеристики арматуры других классов, используемой одновременно с арматурой классов А500С и А400С, принимают в соответствии с требованиями СНиП 2.03.01-84*. 4.
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ С АРМАТУРОЙ КЛАССОВ А500С И А400С
|
Условия работы конструкций |
Предельно допустимая ширина раскрытия трещин, мм |
|
непродолжительного, аcrc1 |
продолжительного, аcrc2 |
|
1. Элементы, воспринимающие давление жидкостей или газов при сечении: |
|
|
а) полностью растянутом |
0,2 |
0,1 |
б) частично сжатом |
0,3 |
0,2 |
2. Элементы, воспринимающие давление сыпучих тел |
0,3 |
0,2 |
3. Элементы, эксплуатируемые в грунте при переменном уровне грунтовых вод |
0,3 |
0,2 |
4. Прочие условия работы |
0,4 |
0,3 |
Под непродолжительным раскрытием понимается раскрытие трещин при совместном действии постоянных длительных и кратковременных нагрузок, а под продолжительным - только от постоянных и длительных нагрузок. При этом принимают коэффициент надежности по нагрузке gf = 1,0, а расчетные значения сопротивления материалов с коэффициентом надежности по бетону и арматуре = = 1,0 (расчетные значения сопротивлений для предельных состояний второй группы).
Если трещины в элементах не образуются (согласно п. 4.1.3), расчет по непродолжительному и продолжительному раскрытию трещин не производят.
Для конструкций, подвергающихся воздействию газообразных и твердых агрессивных сред, категория трещиностойкости, допустимая ширина раскрытия трещин, а также значения минимально допустимых величин защитных слоев бетона и марок по водонепроницаемости приведены в табл. 5а*, а для жидких сред - в табл. 5б*.
Таблица 5а*
Требования к железобетонным конструкциям, эксплуатирующимся при воздействии газообразных и твердых агрессивных сред
Классы арматурной стали |
Категория требований к трещиностойкости железобетонных конструкций1 и предельно допустимая ширина непродолжительного и продолжительного раскрытия трещин, мм, при степени агрессивного воздействия газообразной и твердой среды на железобетон 2 |
Минимальная толщина защитного слоя бетона4, мм, (над чертой) и марка бетона по водонепроницаемости (под чертой) при степени агрессивного воздействия среды на железобетон |
||||
слабоагрессивной |
среднеагрессивной |
сильноагрессивной |
слабоагрессивной |
среднеагрессивной |
сильноагрессивной |
|
А500С(гк), А500С(хд) |
||||||
А400С(тм) А500С(тм) |
допускается к применению 3 |
допускается к применению 3 |
Примечание:
1. Понятие категории требований к трещиностойкости приведено в СНиП 2.03.01.
2. Над чертой - категория требований к трещиностойкости; под чертой допустимая ширина непродолжительного и продолжительного (в скобках) раскрытия трещин.
3. Допускается к применению при экспериментальном обосновании.
4. Толщина защитного слоя для сборных железобетонных конструкций. Для монолитных конструкций толщину защитного слоя следует увеличить на 5 мм.
Таблица 56*
Требования к железобетонным конструкциям, эксплуатирующимся под воздействием жидких агрессивных сред
Классы арматурной стали
|
Категория требований к трещиностойкости железобетонных конструкций1 и предельно допустимая ширина непродолжительного и продолжительного раскрытия трещин, мм, при степени агрессивного воздействия жидкой среды на железобетон 2 |
Минимальная толщина защитного слоя бетона4 мм, (над чертой) и марка бетона по водонепроницаемости (под чертой) при степени агрессивного воздействия среды на железобетон |
||||
Слабоагрес-сивной |
Среднеагрес-сивной |
Сильноагрессивной |
Слабоагрес-сивной |
Среднеагрес-сивной |
Сильноагрес-сивной |
|
А500С(гк), А500С(хд) |
||||||
А400С(тк) А500С(тм) |
допускается к применению 3 |
допускается к применению 3 |
Примечания:
1. Понятие категории требований к трещиностойкости приведено в СНиП 2.03.01.
2. Над чертой - категория требований к трещиностойкости; под чертой допустимая ширина непродолжительного и продолжительного (в скобках) раскрытия трещин.
3. Допускается к применению при экспериментальном обосновании.
4. Толщина защитного слоя для сборных железобетонных конструкций. Для монолитных конструкций толщину защитного слоя следует увеличить на 5 мм.
5. Марки бетона по водонепроницаемости даны из условия наличия изоляционных покрытий. При отсутствии покрытий марки бетона по водонепроницаемости должны быть увеличены и назначены в зависимости от вида конструкций и условий воздействия среды в каждом конкретном случае.
4.1.5 Расчет железобетонных элементов с арматурой классов А500С и А400С по деформациям производят из условия, по которому прогибы и углы поворота от различных воздействий не должны превышать соответствующих предельно допустимых значений, установленных СНиП 2.01.07-85.
Деформации (прогибы, углы поворота) элементов железобетонных конструкций следует вычислять по формулам строительной механики, определяя входящие в них значения кривизны с учетом деформационных свойств бетона и арматуры.
Кривизну определяют:
а) для участков элемента, как для сплошного тела, в котором в растянутой зоне не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента (п. 4.1.3);
б) для участков, где в растянутой зоне имеются трещины, - как отношение разности средних деформаций крайнего волокна сжатой зоны бетона, и продольной растянутой арматуры к рабочей высоте сечения элемента.
Расчет по деформациям производят при ограничении:
- технологическими или конструктивными требованиями - на действие постоянных, длительных и кратковременных нагрузок;
- эстетическими требованиями - на действие постоянных и длительных нагрузок.
При этом принимают коэффициент надежности по нагрузке gf = 1, а расчетные характеристики материалов с коэффициентом надежности по бетону и арматуре gbt = gbc = 1,0 (расчетные значения сопротивлений для предельных состояний второй группы).
4.1.6 Расчет железобетонных элементов с арматурой классов А500С и А400С по прочности, образованию и раскрытию трещин и деформациям производят по формулам СНиП 2.03.01-84* с учетом дополнительных указаний настоящих норм.
Расчет железобетонных конструкций, подвергающихся воздействию изгибающих моментов и продольных сил, по прочности, трещиностойкости и деформациям, может производиться на основе деформационной модели нормальных сечений, включающей уравнения равновесия, условия деформирования в виде плоского поворота сечения и диаграмм деформирования бетона и арматуры.
4.2. Расчет по прочности сечений, нормальных к продольной оси элемента
4.2.1 При расчете по прочности железобетонных элементов (п.п. 3.10 - 3.28 СНиП 2.03.01-84*) с арматурой классов А500С и А400С следует учитывать дополнительные указания п.п. 4.2.2 - 4.2.7 настоящих норм.
4.2.2 Значения напряжения в арматуре σsR в формуле (25) п. 3.12 СНиП 2.03.01-84* для определения ξR принимают равными σsR в формуле (25) п. 3.12 СНиП 2.03.01-84* для определения принимают равным =.
Значение коэффициента условий работы gs6 (п. 3.13 СНиП 2.03.01-84*) принимают равным gs6 = 1,0.
4.2.3 В расчете изгибаемых элементов при х > ХR в формуле (35) п. 3.17 СНиП 2.03.01-84* принимают σsp = 0.
Элементы из бетона класса В30 и ниже допускается расчитывать из условия равновесия, подставляя в них x = ξR * h0.
4.2.4 В расчете внецентренно сжатых элементов из бетона класса В30 и ниже напряжение в арматуре σs определяют по формуле (39) п. 3.20 СНиП 2.03.01-84*.
4.2.5 При расчете изгибаемых и внецентренно сжатых элементов кольцевого сечения в соответствии с п. 3.21 СНиП 2.03.01-84* принимают σsp = 0 и ηr = 1,0.
4.2.6 При расчете железобетонных элементов с учетом косвенного армирования (п. 3.22 СНиП 2.03.01-84*) расчетное значение сопротивления арматуры сжатию принимают, численно равным расчетному значению сопротивления арматуры растяжению Rsc = Rs, не используя формулу (54) СНиП.
4.2.7 При расчетах железобетонных элементов в общем случае (п. 3.28 СНиП 2.03.01-84*) напряжения в арматуре определяют по формуле (67), не используя формулу (68) СНиП 2.03.01-84*.
4.3. Расчет по прочности сечений, наклонных к продольной оси элемента
4.3.1 При расчете по прочности железобетонных элементов (согласно п.п. 3.29 - 3.35 СНиП 2.03.01-84*) с арматурой классов А500С и А400С следует учитывать дополнительные указания п. 4.3.2 настоящих норм.
4.3.2 При расчете железобетонных элементов на действие поперечной силы при использовании продольной арматуры только классов А500С и А400С коэффициенты jb2, jb3, jb4 принимают по указаниям п.п. 3.31 и 3.32 СНиП 2.03.01-84* без умножения на коэффициент 0,8.
4.4.
Расчет по прочности пространственных сечений
(элементов, работающих на
кручение с изгибом)
4.4.1 Расчет по прочности пространственных сечений железобетонных элементов с арматурой классов А500С и А400С производят в соответствии с п.п. 3.36 - 3.38 СНиП 2.03.01-84*.
4.5. Расчет железобетонных элементов на местное сжатие
4.5.1 Расчет железобетонных элементов с арматурой классов А500С и А400С на местное сжатие производят в соответствии с п.п. 3.39 - 3.41 СНиП 2.03.01-84*.
4.6. Расчет железобетонных элементов на продавливание
4.6.1 При расчете железобетонных элементов с арматурой классов А500С и А400С на продавливание (п. 4.43 СНиП 2.03.01-84*) следует учитывать дополнительное указание п. 4.6.2 настоящих норм.
4.6.2 При расчете на продавливание при наличии хомутов и отгибов в пределах пирамиды продавливания расчетные значения Rsw арматуры классов А500С и А400С принимают в соответствии с п. 3.2.8* настоящих норм.
4.7. Расчет железобетонных элементов на отрыв
4.7.1 Расчет железобетонных элементов с арматурой классов А500С и А400С на отрыв производят в соответствии с п. 3.43 СНиП 2.03.01-84*.
4.8. Расчет закладных изделий
4.8.1 Расчет закладных изделий производят в соответствии с п. 3.44 СНиП 2.03.01-84*.
4.9. Расчет железобетонных элементов по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента
4.9.1 Расчет железобетонных элементов с арматурой классов А500С и А400С по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, производят в соответствии с п.п. 4.2 - 4.9 СНиП 2.03.01-84*.
4.10. Расчет железобетонных элементов по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента
4.10.1 Расчет железобетонных элементов с арматурой классов А500С и А400С по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента, производят в соответствии с п. 4.11 СНиП 2.03.01-84*.
4.11. Расчет железобетонных элементов по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси элемента
4.11.1 При расчете железобетонных элементов с арматурой классов А500С и А400С по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси элемента (согласно п.п. 4.14 и 4.15 СНиП 2.03.01-84*) следует учитывать дополнительные указания п.п. 4.11.2 и 4.11.3 настоящих норм.
4.11.2 Значения коэффициента j1 при определении ширины непродолжительного и продолжительного раскрытия трещин принимают как для элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования 3-ей категории.
4.11.3 Значение коэффициента η, для арматуры классов А500С и А400С принимают 1,0 (п. 4.14 СНиП 2.03.01-84*).
4.12. Расчет железобетонных элементов по раскрытию трещин, наклонных к продольной оси элемента
4.12.1 Расчет железобетонных элементов с арматурой классов А500С и А400С по раскрытию трещин, наклонных к продольной оси элемента, при армировании хомутами, нормальными к продольной оси, производят в соответствии с п. 4.17 СНиП 2.03.01-84*.
4.13. Расчет железобетонных элементов по деформациям
4.13.1 Расчет железобетонных элементов с арматурой классов А500С и А400С производят в соответствии с п.п. 4.24, 4.27 - 4.36 СНиП 2.03.01-84* с учетом дополнительных указаний п.п. 4.13.2 - 4.13.5 настоящих норм.
4.13.2 Определение кривизны железобетонных элементов на участках без трещин в растянутой зоне производят по формулам (155) и (156) п. 4.24 СНиП 2.03.01-84*.
4.13.3 Определение кривизны железобетонных элементов на участках с трещинами в растянутой зоне производят в соответствии с п.п. 4.27 - 4.30 СНиП 2.03.01-84*.
4.13.4 Значения коэффициента jls для арматуры классов А500С и А400С принимают равным:
- при непродолжительном действии нагрузки
jls = 1,1 - при классе бетона выше В7,5;
jls = 0,8 - при классе бетона В7,5 и ниже;
- при продолжительном действии нагрузки
jls = 0,8 - при классе бетона выше В7,5;
jls = 0,6 - при классе бетона В7,5 и ниже.
4.13.5 Прогибы железобетонных элементов определяют в соответствии с п.п. 4.31 - 4.34 СНиП 2.03.01-84*.
5.
КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
5.1.
Общие указания
5.1.1 Для обеспечения несущей способности, долговечности, пригодности к нормальной эксплуатации железобетонных конструкций с арматурой классов А500С и А400С, а также для обеспечения качества изготовления и совместной работы арматуры и бетона при проектировании следует выполнять конструктивные требования, общие для конструкций с любым видом армирования, в соответствии с разделом 5 СНиП 2.03.01-84* и с учетом дополнительных требований, предъявляемых к применению арматуры классов A500C и А400С п.п. 5.2 - 5.7 настоящих норм.
5.2*. Анкеровка арматуры
5.2.1 Анкеровку арматуры классов А500 и А400 выполняют одним из следующих способов или их комбинацией:
- в виде прямого окончания стержня (прямая анкеровка);
- с загибом на конце стержня в виде крюка или отгиба (лапки);
- с приваркой или установкой поперечных стержней;
- с применением специальных анкерных устройств на конце стержня.
Не рекомендуется применять лапки и крюки для анкеровки сжатой арматуры.
5.2.2 Базовую (основную) длину анкеровки, необходимую для передачи усилия в арматуре с полным расчетным значением сопротивления на бетон, определяют по формуле:
где Аs и Us - соответственно площадь поперечного сечения стержня арматуры и периметр его сечения, определяемые по номинальному диаметру стержня;
Rbond - расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном, принимаемое равномерно распределенным по длине анкеровки и определяемое по формуле:
, (5.2),
где Rbt - расчетное сопротивление бетона осевому растяжению;
- коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности арматуры, принимаемый равным:
2,0 - для холоднодеформированной арматуры класса А500С(хд);
2,5 - для горячекатанной и термомеханически обработанной арматуры периодического профиля классов А500С(гк), А400С(гк), А500С(тм) и А400С(тм);
- коэффициент, учитывающий влияние величины диаметра (d) арматуры, принимаемый равным:
1,0 - при диаметре мм;
0,9 - при диаметре 36 и 40 мм.
5.2.3 Заданную расчетную длину анкеровки арматуры с учетом конструктивного решения элемента в зоне анкеровки определяют по формуле:
(5.3)
где lo,an - базовая длина анкеровки, определяемая по формуле (5.1);
- площади поперечного сечения арматуры, соответственно требуемая по расчету и фактически установленная;
- коэффициент, учитывающий влияние напряженного состояния бетона и арматуры на длину анкеровки, а также конструктивного решения элемента в зоне анкеровки.
При анкеровке стержней периодического профиля с прямыми концами (прямая анкеровка) без дополнительных анкерных устройств для растянутых стержней принимают а = 1,0 , а для сжатых - а = 0,75.
Допускается уменьшать длину анкеровки в зависимости от количества и диаметра поперечной арматуры, вида анкерных устройств (приварка поперечной арматуры, загиб концов стержней) и величины поперечного обжатия бетона в зоне анкеровки (например, от опорной реакции), но не более чем на 30%.
В любом случае фактическую длину анкеровки принимают не менее 0,3lo,an , а также не менее 15 d и 200 мм.
5.2.4 Усилие, воспринимаемое анкерным стержнем арматуры Ns, определяют по формуле:
(5.4),
где lan - длина анкеровки, определяемая в соответствии с п. 5.2.3, принимая отношение
;
ls - расстояние от конца анкерного стержня до рассматриваемого поперечного сечения элемента.
5.2.5 На крайних свободных опорах элементов длина растянутых стержней за внутренней гранью свободной опоры при выполнении условия (п.3.32 СНиП 2.03.01-84*) должна составлять не менее 5d. Если указанное условие не соблюдается, длину выпуска арматуры за грань опоры определяют в соответствии с п. 5.2.3.
5.2.6 При устройстве на концах стержней специальных анкеров в виде пластин, шайб, гаек, уголков, высаженных головок и т. п. Площадь контакта анкера с бетоном должна учитывать прочности бетона на смятие. Кроме того, при проектировании привариваемых анкерных деталей следует учитывать характеристики металла по свариваемости, а также способы и условия сварки.
5.3. Продольное армирование элементов
5.3.1 Продольное армирование и расстояния между стержнями арматуры классов А500С и А400С принимают в соответствии с п.п. 5.11, 5.123, 5.16 - 5.21 СНиП 2.03.01-84*.
5.4. Поперечное армирование элементов
5.4.1 Во внецентренно сжатых линейных элементах, а также в сжатой зоне изгибаемых элементов при наличии учитываемой в расчете сжатой продольной арматуры классов А500С и А400С хомуты должны ставиться на расстоянии не более 500 мм и не более 15d - при вязаных каркасах, 20d - при сварных каркасах (п. 5.22 СНиП 2.03.01-84*).
5.4.2 Для внецентренно сжатых элементов с учитываемым в расчете косвенным армированием в виде сварных сеток из арматуры классов А500С и А400С диаметром не более 14 мм следует учитывать требования п. 5.24 СНиП 2.03.01-84*.
5.5. Сварные соединения арматуры и закладных изделий
5.5.1 Выбор типов сварного соединения и способ сварки арматуры классов А500С и А400С производят с учетом условий эксплуатации конструкции и способа производства арматуры (термомеханически упрочненная в потоке проката - классы А500С(тм) и А400С(тм); горячекатаная без последующей обработки - классы А500С(гк) и А400С(гк); механически упрочненная в холодном состоянии (холоднодеформированная) - класс А500С(хд)).
5.5.2 При использовании термомеханически упрочненной арматуры классов А500С(тм) и А400С(тм) следует применять следующие типы сварных соединений и способов сварки в соответствии с ГОСТ 14098 и РТМ 393-94:
- крестообразные соединения типов К1-Кт и К3-Рр, выполняемые контактной точечной и ручной дуговой сваркой;
- стыковые соединения типов С1-Ко и С3-Км, выполняемые контактной стыковой сваркой с отношением диаметров соединяемых стержней
- стыковые соединения типов С21-Рн и С22-Ру и С23-Рэ, выполняемые ручной дуговой сваркой с парными накладками или с нахлесткой в горизонтальном и вертикальном положении стержней в пространстве;
- стыковые соединения стержней на стальной скобе-накладке типов С14-Мп, С15-Рс, С17-Мп, С19-Рм, С25-Мп и С26-Рс, выполняемые ручной дуговой или механизированной сваркой;
- соединения стержней внахлест плоскими элементами проката типа Н1-Рш, выполняемые швами ручной дуговой сваркой;
- соединения внахлест типов Н2-Кр и Н3-Кп, выполняемые контактной точечной сваркой по рельефу на плоском элементе проката;
- тавровые соединения стержней с плоским элементом проката типа Т2-Рф, выполняемые дуговой сваркой под флюсом без присадочного металла;
- тавровые соединения типа Т10-Мс и Т11-Мц, выполняемые дуговой механизированной сваркой в СО2 в отверстие;
- тавровые соединения типа Т12-Рз, выполняемые ручной дуговой сваркой одиночным электродом в раззенкованное отверстие.
5.5.3 При использовании горячекатаной арматуры классов А500С(гк) и А400С(гк) следует применять типы сварных соединений и способы сварки, установленные ГОСТ 14098 и РТМ-393-94 для арматуры класса А-Ш.
5.5.4* Холоднодеформированную арматуру класса А500С(хд) диаметром менее 10 мм допускается сваривать только контактной точечной сваркой (тип К1-Кт) по ГОСТ 14098.
Кроме того, допускается при обосновании проведением эксперимента для арматуры диаметром 10 и 12 мм применять крестообразные и нахлесточные соединения типов К3-Рр, С23-Рэ, Н1-Рш, а также тавровые соединения типа Т2-Рф.
Для арматуры диаметром 8-12 мм допускается применять соединения, выполняемые дуговой сваркой в среде защитных газов (20% СО2+Ar).
5.5.5 Технологические требования к сварке соединений арматуры классов A500C и А400С и закладных изделий приведены в разделе 6 настоящих норм.
5.5.6 Новые способы сварки и конструкции сварных соединений, не приведенные в п. 5.5, допускается применять только с учетом требований п. 6. ГОСТ 14098.
5.6. Стыки арматуры внахлестку (без сварки)
5.6.1 Стыки рабочей арматуры классов А500С и А400С внахлест применяют в соответствии с п.п. 5.37 и 5.39 СНиП 2.03.01-84* и выполняют с учетом указаний п.п. 5.6.2 - 5.6.5 настоящих норм.
5.6.2 Для соединения рабочей арматуры периодического профиля внахлест принимают один из следующих типов стыков:
- с прямыми концами стержней;
- с прямыми концами стержней с приваркой на длине нахлеста поперечных стержней;
- с загибами на концах стержней (крюки, лапки).
5.6.3. Стыки растянутой или сжатой арматуры должны иметь длину нахлеста не менее длины определяемого по формуле:
(5.3),
где -,базовая длина анкеровки, определяемая по формуле (5.1);
- по 5.2.3;
- коэффициент, учитывающий влияние напряженного состояния арматуры, конструктивного решения элемента в зоне соединения стержней, количество в одном сечении стыкуемой арматуры по отношению к общему количеству арматуры, расстояние между стыкуемыми стержнями.
При соединении арматуры периодического профиля с прямыми концами (без дополнительных анкерных устройств) коэффициент а для растянутой арматуры принимают равным 1,2, а для сжатой арматуры - 0,9. При этом должны быть соблюдены следующие условия:
- относительное количество стыкуемой в одном расчетном сечении элемента рабочей растянутой арматуры должно быть не более 50%;
- усилие, воспринимаемое всей поперечной арматурой (хомутами), поставленной в пределах стыка, должно быть не менее половины усилия, воспринимаемого стыкуемой в одном расчетном сечении элемента растянутой рабочей арматуры;
- стыкуемые стержни рабочей арматуры должны располагаться по возможности вплотную один к другому; расстояние в свету между стыкуемыми стержнями не должно превышать 4d;
- расстояние в свету между соседними стыками внахлест (по ширине железобетонного элемента) должно быть не менее 2d и не менее 30мм.
В качестве одного расчетного сечения элемента, рассматриваемого для определения относительного количества стыкуемой арматуры в одном сечении, принимают участок элемента вдоль стыкуемой арматуры длиной 1,3. Считается, что стыки арматуры расположены в одном расчетном сечении, если центры этих стыков находятся в пределах длины этого участка.
5.6.4 В случае приваривания в пределах длины нахлестка поперечных стержней к рабочим стержням сварных сеток и каркасов длина нахлеста, определенная в соответствии с п.5.6.2, может быть уменьшена на 5d - при одном поперечном стержне и на 8d - при двух и более поперечных стержнях.
При наличии дополнительных анкерных устройств на концах стыкуемых рабочих стержней (приварка поперечных стержней, загиб концов стыкуемых стержней и др.) длина нахлеста может быть уменьшена не более чем на 30%, и фактическая длина перепуска должна составлять не менее 0,4 lo,an, 20d и 250 мм.
5.6.5 Стыки сварных сеток, изготовленных из стали классов А500С и А400С, выполняют в соответствии с указаниями пп. 5.40 и 5.41 СНиП 2.03.01-84*, относящимся к сеткам из арматуры периодического профиля.
5.7. Стыки элементов сборных конструкций
5.7.1 Стыки железобетонных элементов и закладных изделий выполняют в соответствии с п.п. 5.42 - 5.46 СНиП 2.03.01-84* с учетом дополнительных указаний п.п. 5.7.2 и 5.7.3 настоящих норм.
5.7.2* Допускается в закладных изделиях использовать анкеры из арматуры классов А500С и А400С при длине анкерных стержней не менее lan, определенной согласно п. 5.2.2 и 5.2.3 настоящих норм.
5.7.3 Длина анкеровки стержней из горячекатаной арматуры классов А500С(гк) и А400С(гк) может быть уменьшена устройством на концах стержней анкерных головок диаметром не менее 3d (п. 5.45 СНиП 2.03.01-84*) высаженных горячим способом.
6.
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ ПО СВАРКЕ СОЕДИНЕНИЙ АРМАТУРЫ
КЛАССОВ
А500С И А400С И ЗАКЛАДНЫХ ИЗДЕЛИЙ
6.1 Сварку горячекатаной арматуры классов А500С(гк) и А400С(гк) следует производить в соответствии с ГОСТ 14098 по технологии, регламентированной РТМ-393-94 для горячекатаной стали класса А-Ш.
6.2 Сварку термомеханически упрочненной арматуры классов А500С(тм) и А400С(тм) и холоднодеформированной арматуры класса А500С(хд) следует производить на основе общих правил РТМ 393-94 и ГОСТ 14098 с учетом указаний по типам сварки, приведенным в п. 5.5, и дополнительных технологических указаний, приведенных в пп. 6.3 - 6.11 настоящих норм.
6.3 При контактной точечной сварке К1-Кт усилия сжатия электродами Рэ следует принимать по табл. 6, а значения относительной осадки h/d1 - по табл. 7.
6.4* Дуговую сварку прихватками К3-Рр крестообразных соединений следует выполнять электродами типа Э42, Э46, Э42А и Э46А диаметром 4 - 5 мм по ГОСТ 9467 или механизированным способом в среде СО2, используя проволоку сплошного сечения марки Св-08ГА или Св-08Г2С диаметром 2 мм (ГОСТ 2246).
Технология сварки в смеси аргона и углекислого газа определяется возможностями применяемого оборудования.
Таблица 6
Усилия сжатия электродами Рэ, тс, при диаметре меньшего сопрягаемого стержня d1, мм |
||||||||||||||
3 |
4 |
5 |
6 |
8 |
10 |
12 |
14 |
16 |
18 |
20 |
22 |
25 |
28 |
|
1 |
0,1 |
0,14 |
0,18 |
0,24 |
0,41 |
0,53 |
0,76 |
0,88 |
1,1 |
1,22 |
1,4 |
1,6 |
1,8 |
2,1 |
0,5 - 0,3 |
0,1 |
0,1 |
0,1 |
0,12 |
0,2 |
0,25 |
0,4 |
0,44 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,05 |
Таблица 7
Минимальное значение h/d1, обеспечивающее нормируемую прочность сварного соединения при соотношении d1/d2 |
Минимальное значение h/d1 для ненормируемой прочности сварного соединения |
|||
1,0 |
0,5 |
0,33 |
Для всех соотношений d1/d2 |
|
3 - 28 |
0,4 - 0,5 |
0,35 - 0,40 |
0,3 - 0,4 |
0,2 |
6.5 Контактную стыковую сварку С1-Ко следует выполнять по режимам, принятым в РТМ 393-94 для термомеханически упрочненной арматуры только методом непрерывного оплавления без предварительного подогрева.
При сварке следует для каждого стержня принимать установочную длину lу, равную (0,6 - 1,0)dн, a величину оплавления lопл в пределах (0,3 - 0,5)dн. Диаметр венчика выдавливания грата (D) должен быть не более (1,1 - 1,2)dн.
6.6* Дуговую сварку стыковых соединений с парными накладками С21-Рн следует выполнять односторонними протяженными швами, в соответствии с РТМ 393-94наплавляемыми в шахматном порядке, электродами типа Э42, Э46, Э42А и Э46А диаметром 4 - 5 мм (ГОСТ 9467). Разрешается механизированная сварка в СО2 проволокой сплошного сечения марки Св-08ГА или Св-08Г2С в такой же последовательности (ГОСТ 2246).
Парные накладки следует изготавливать из арматуры того же класса и диаметра, что и стыкуемая арматура, длиной lн не менее 10dн плюс величина зазора lз между стыкуемыми стержнями, принимаемого не более 0,5dн. Концы накладок должны оставаться незаваренными на длину (0,5 - 1,0)dн с обеих сторон.
6.7 Дуговую сварку стыковых соединений внахлестку С23-Рэ следует выполнять при длине нахлестки lн не менее 10dн. Сварку следует начинать у краев нахлестки, отступив от них на расстояние (0,5 - 1,0)dн, направляя шов к центру соединения с заваркой кратера на расстоянии 5dн от торцов соединяемых стержней. Края нахлестки должны оставаться не заваренными.
6.8* Ванно-шовную сварку стыковых соединений С14-Мп, С15-Рс, С17-Мп, C19-Рм, С25-Мп и С26Рс следует выполнять на удлиненных до 4d желобчатых остающихся скобах-накладках.
Заварка межторцевого зазора выполняется одиночными электродами типа Э50А - Э55 диаметром 4 - 6 мм в зависимости от диаметра стыкуемой арматуры (С15-Рс и С19-Рм) или порошковой проволокой марок ПП-АН11 и ПП-АН3С диаметром 2,0 мм в соответствии с ГОСТ 26271 (С14-Мп и С17-Мп) на форсированных режимах.
Сварное соединение должно содержать четыре фланговых шва катетом 6 - 10 мм по длине желобчатой накладки, выполняемые в шахматном порядке от после полного остывания основного шва, начиная от краев скобы-накладки к заваренному ранее центру стыка.
6.9 Сварку тавровых соединений под флюсом Т2-Рф, анкеров с плоскими элементами стального проката закладных изделий следует выполнять при диаметре анкера dн не более 14 мм с соотношением толщины пластины и диаметра анкера S/dн не менее 0,55.
6.10 Контактно-рельефную сварку соединений внахлест Н2-Кр, Н3-Кп анкеров с плоскими элементами стального проката закладных изделий следует выполнять в соответствии с требованиями РТМ 393-94 при увеличении величины сварочного тока на 10 - 15 % по сравнению со значениями, относящимися к арматуре класса А-Ш.
6.11 Дуговую сварку соединений Н1-Рш анкеров с плоскими элементами стального проката закладных изделий следует выполнять при длине нахлестки lн не менее 5dн.
Сварку следует начинать у торца пластины, отступив от него на расстояние (0,5 - 1,0)dн, с выводом конца шва и возможного кратера на плоскость металлопроката в месте окончания шва (РТМ 393-94). Величина катета шва должна быть не менее 6 мм. Край нахлестки у торца пластины должен оставаться не заваренным. Второй шов в соединении следует накладывать после полного остывания первого.
6.12 Требования к контролю качества сварных соединений арматуры классов А500С и А400С приведены в п. 9.3 настоящих норм.
7. ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ К ГНУТЬЮ АРМАТУРЫ КЛАССОВ А500С И А400С
7.1 Горячекатаная арматура классов А500С(гк) и А400С(гк) может подвергаться гнутью в холодном состоянии, а также с предварительным нагревом мест сгиба.
Термомеханически упрочненная арматура классов А500С(тм) и А400С(тм), а также холоднодеформированная арматура класса А500С(хд) может подвергаться гнутью только в холодном состоянии.
7.2* Углы загибов арматуры классов А500С и А400С допускаются до 180 градусов. Диаметр don принимают в зависимости от диаметра стержня d не менее:
don = 5d при d<20мм
don = 8d при d20мм
7.3 Сварка поперечной и продольной арматуры допускается на расстоянии не менее 5d рабочего стержня плюс диаметр оправки от начала изгиба загнутого стержня по внутренней поверхности (у оправки).
8. УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ И КОНСТРУИРОВАНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ С АРМАТУРОЙ КЛАССОВ A500C И А400С ПРИ РЕКОНСТРУКЦИИ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ
8.1 Расчет существующих конструкций (поверочный расчет), а также расчет и конструирование усиливаемых конструкций следует производить в соответствии с разделом 6* СНиП 2.03.01-84* с учетом дополнительных указаний п.п. 8.2 - 8.5 настоящих норм.
8.2 При выполнении поверочных расчетов по проектным данным существующих конструкций с арматурой классов А500С и А400С нормативные и расчетные значения сопротивления арматуры растяжению и сжатию, а также коэффициенты условий работы и модули упругости арматуры определяют в соответствии с п. 3.2 настоящих норм.
8.3 При выполнении поверочных расчетов по данным испытаний образцов арматуры, отобранных при обследовании конструкций, нормативные значения сопротивления арматуры классов А500С и А400С принимают равными средним значениям предела текучести, полученным при испытании образцов арматуры, деленным на коэффициент 1,1, но не более нормативных значений, указанных в п. 3.2.6 настоящих норм для соответствующего класса арматуры.
Расчетные значения сопротивления арматуры таких классов определяют в соответствии с п. 3.2 настоящих норм.
8.4* Для арматуры периодического серповидного профиля расчетные значения сопротивления растяжению и сжатию (Rs и Rsc) при отсутствии проектных данных и невозможности отбора образцов допускается принимать равными 355 МПа (3650 кгс/см2), а расчетные значения сопротивления поперечной арматуры Rsw = 285 МПа (2900 кгс/см2) (при отсутствии производства арматуры периодического серповидного профиля класса А-II).
8.5 Расчет железобетонных элементов, усиливаемых арматурой или железобетоном (с разгрузкой усиливаемого элемента или без разгрузки) рекомендуется производить по методике с использованием деформационной модели нормального сечения, которая после усиления позволяет учитывать влияние напряженно-деформированного состояния.
9.
КОНТРОЛЬ КАЧЕСТВА ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ С АРМАТУРОЙ КЛАССОВ А500С И А400С
9.1.
Общие положения
9.1.1 Контроль качества должен устанавливать соответствие показателей качества конструкций при их изготовлении, возведении и эксплуатации, параметров технологических режимов производства показателям, указанным в рабочих чертежах и нормативных документах, и требованиям технологической документации.
9.1.2 Контроль качества должен обеспечивать требований, предъявляемых к железобетонным конструкциям, и включать входной операционный, приемочный и эксплуатационный контроль.
При входном контроле по данным документов о качестве или путем испытаний устанавливают соответствие качества получаемых материалов и комплектующих изделий требованиям нормативных документов.
Операционный контроль проводится во время выполнения или после завершения определенной технологической операции по изготовлению конструкций. При этом определяют соответствие технологических параметров производственных процессов и показателей качества конструкций, приведенных в проектной, технологической документации и нормативных документах.
При приемочном контроле устанавливают соответствие показателей качества конструкций их значениям, указанным в проекте, а также требованиям нормативных документов.
При эксплуатационном контроле производят периодические и инспекционные обследования конструкций зданий и сооружений для установления их пригодности к нормальной эксплуатации или необходимости восстановления, усиления или ограничений в эксплуатации.
9.1.3 Контроль качества бетона следует производить в соответствии с ГОСТ 18105.
9.2. Контроль качества арматуры классов А500С и А400С
9.2.1* Поступающую к потребителю арматуру классов А500С и А400С следует подвергать внешнему осмотру и в необходимых случаях контрольным испытаниям для установления соответствия характеристик требованиям стандартов. Испытания арматуры проводят:
- на растяжение - по ГОСТ 12004;
- на изгиб - по ГОСТ 14019, СТО АСЧМ 3-93.
При обычном входном контроле качества стали число контрольных испытаний на растяжение и изгиб должно быть не менее двух от каждой партии плавки арматуры одного диаметра.
9.2.2 При указании в сертификате значений и контрольные испытания арматурной стали классов А500С и А400С, аттестованной в соответствии с приложением «В» СТО АСЧМ 7-93 по статистическим показателям качества можно не производить.
При необходимости проверки механических свойств арматуры классов А500С и А400С от каждой партии стали испытывают шесть образцов, отобранных из разных пакетов или мотков. По результатам испытаний проверяют выполнение условий:
Xmin ≥i –1,64S0
6 ≥i ≥ Хiбр,
где Хiбр - браковочные значения Sв, Sт, указанные в Приложении 1 настоящих норм;
i и Xmin - среднее и минимальное значение результатов шести испытаний.
Минимальные значения относительного удлинения должны быть не менее значений, приведенных в Приложении 1 настоящих норм.
Результаты этих испытаний являются окончательными и служат основанием для арбитражных заключений о качестве продукции.
9.3. Контроль качества сварных соединений арматуры классов А500С и А400С
9.3.1 При операционном и приемочном контроле технические требования к сварным арматурным изделиям, порядок отбора образцов и их конструкция, (визуальный, разрушающий и неразрушающий контроль) методы контроля и испытаний, требования к квалификации персонала и ведение исполнительской документации должны соответствовать требованиям ГОСТ 10922, РТМ 393, ПАС 393, ГОСТ 23858 с учетом указаний п. 9.3.2 настоящих норм.
9.3.2* При разрушающем методе контроля образцы сварных соединений арматуры классов А500С и А400С, отвечающей требованиям по химическому составу, приведенному в Приложении 1 к настоящим нормам, должны иметь минимальное значение временного сопротивления (С1) не менее указанного в табл. 8.
Таблица 8
Класс арматуры |
Временное сопротивление сварных соединений (C1), МПа, не менее |
А400С |
500 |
А500С |
550 |
Примечание: 1. Для тавровых соединений закладных изделий:
С1 = 450 МПа - для стали класса А400С,
С1 = 500 МПа - для стали класса А500С.
2. Для сварных соединений из горячекатаной арматуры класса А500С(гк) принимают С1 = 600 МПа.
9.4. Контроль качества железобетонных конструкций с арматурой классов А500С и А400С
9.4.1 Контроль качества железобетонных конструкций с арматурой классов А500С и А400С (оценка пригодности конструкций по прочности, трещиностойкости и деформативности) производят в соответствии с ГОСТ 8829 с учетом указаний п.п. 9.4.2 и 9.4.3 настоящих норм.
9.4.2 Значение коэффициента безопасности “С” для назначения контрольной нагрузки изгибаемых и внецентренно сжатых изделий с арматурой классов А500С и А400С принимают для 1-го случая разрушения равным 1,30 (п. 1 Приложения Б, ГОСТ 8829-94).
9.4.3 Значение коэффициента для определения граничного значения прогиба принимают для 1-го случая разрушения при арматуре классов А500С и А400С равным 2,5 (п. 6 Приложения Б ГОСТ 8829-94).
ПРИЛОЖЕНИЕ
1*
Требования к
химическому составу и характеристикам механических свойств арматурной стали
Арматура класса
Массовая доля элементов, % не более
углерод
кремний
марганец
фосфор
сера
азот
углеродный эквивалент Сэкв
А500С
0,22
0,90
1,60
0,050
0,050
0,12
0,50
А400С
(0,24)
(0,95)
(1,70)
(0,055)
(0,055)
(0,13)
(0,52)
Арматура класса |
Массовая доля элементов, % не более |
||||||
углерод |
кремний |
марганец |
фосфор |
сера |
азот |
углеродный эквивалент Сэкв |
|
А500С |
0,22 |
0,90 |
1,60 |
0,050 |
0,050 |
0,12 |
0,50 |
А400С |
(0,24) |
(0,95) |
(1,70) |
(0,055) |
(0,055) |
(0,13) |
(0,52) |
Примечание:
1. Для стержней диаметром более 32 мм класса А500С и А400С в стали допускается увеличение массовой доли углерода до 0,26 % (0,27) % и углеродного эквивалента - Сэкв до 0,55 % (0,57 %).
2. В скобках приведена массовая доля элементов в готовом прокате.
3. Углеродный эквивалент - Сэкв, приведенный в таблице, рассчитывается по формуле
где С, Mn, Cr, V, Mo, Си, Ni - фактическая, массовая доля в стали углерода, марганца, хрома, ванадия, молибдена, меди и никеля, %.
Требования СТО АСЧМ 7-93 к характеристикам механических свойств арматурной стали
Класс арматуры |
Механические свойства, не менее |
|||
Предел текучести, Sт |
Временное сопротивление, Sв |
Относительное удлинение d5 |
Испытание на изгиб в холодном состоянии на оправке С = 3d (d - диаметр стержня) |
|
МПа |
% |
градусы |
||
A500C |
500 |
600 |
14 |
160 - 180 |
А400С |
400 |
500 |
16 |
Примечание: Для холоднодеформированной арматуры класса А500С(хд) допускается вместо d5 производить контроль по величине полного удлинения перед разрывом - dn(Agt), величина которого должна быть не менее 2,3 %.
ПРИЛОЖЕНИЕ
2*
ПЕРЕЧЕНЬ
НОРМАТИВНЫХ ДОКУМЕНТОВ
Бетонные
и железобетонные конструкции
Защита
строительных конструкций от коррозии (издание 1986г.)
Нагрузки
и воздействия (издание
1996г.)
Защита
от коррозии бетонных и железобетонных конструкций жилых и общественных зданий
(издание 2001г.)
Проволока
стальная сварочная. Технические условия.
Изделия
строительные железобетонные и бетонные заводского изготовления. Методы
испытаний нагружением. Правила оценки прочности, жесткости и
трещиностойкости.
Электроды,
покрытые металлические для ручной дуговой сварки конструкционных и теплоустойчивых
сталей. Типы
Арматурные
и закладные изделия сварные, соединения сварные арматуры и закладных изделий
железобетонных конструкций. Общие технические условия.
Сталь
арматурная. Методы испытания на растяжение.
Материалы
металлические. Методы испытания на изгиб.
Соединения
сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Типы,
конструкции и размеры.
Бетоны.
Правила контроля прочности.
Соединения
сварные и тавровые
арматуры железобетонных конструкций. Ультразвуковые методы контроля качества.
Правила приемки.
Проволока
порошковая для дуговой сварки углеродистых и низколегированных сталей. Общие
технические условия.
СТО
АСЧМ 3-93
Прокат
из арматурной стали. Методы испытания на изгиб и изгиб с разгибом.
СТО
АСЧМ 7-93
Прокат периодического профиля из арматурной стали.
Технические условия.
Руководящие
технологические материалы по сварке и контролю качества соединений арматуры и
закладных изделий железобетонных конструкций.
ПАС
393-98
Правила аттестации сварщиков.
Ключевые слова: железобетонные конструкции,
арматурная сталь классов А500С и А400С, указания по расчету и конструированию,
технологические требования по сварке арматуры.
Бетонные и железобетонные конструкции |
|
Защита строительных конструкций от коррозии (издание 1986г.) |
|
Нагрузки и воздействия (издание 1996г.) |
|
Защита от коррозии бетонных и железобетонных конструкций жилых и общественных зданий (издание 2001г.) |
|
Проволока стальная сварочная. Технические условия. |
|
Изделия строительные железобетонные и бетонные заводского изготовления. Методы испытаний нагружением. Правила оценки прочности, жесткости и трещиностойкости. |
|
Электроды, покрытые металлические для ручной дуговой сварки конструкционных и теплоустойчивых сталей. Типы |
|
Арматурные и закладные изделия сварные, соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Общие технические условия. |
|
Сталь арматурная. Методы испытания на растяжение. |
|
Материалы металлические. Методы испытания на изгиб. |
|
Соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Типы, конструкции и размеры. |
|
Бетоны. Правила контроля прочности. |
|
Соединения сварные и тавровые арматуры железобетонных конструкций. Ультразвуковые методы контроля качества. Правила приемки. |
|
Проволока порошковая для дуговой сварки углеродистых и низколегированных сталей. Общие технические условия. |
|
СТО АСЧМ 3-93 |
Прокат из арматурной стали. Методы испытания на изгиб и изгиб с разгибом. |
СТО АСЧМ 7-93 |
Прокат периодического профиля из арматурной стали. Технические условия. |
Руководящие технологические материалы по сварке и контролю качества соединений арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. |
|
ПАС 393-98 |
Правила аттестации сварщиков. |
Ключевые слова: железобетонные конструкции, арматурная сталь классов А500С и А400С, указания по расчету и конструированию, технологические требования по сварке арматуры.
СОДЕРЖАНИЕ
ТСН 102-00* расположен в сборниках: |
Нравится
Твитнуть |