ПРИЛОЖЕНИЕ
2
|
Краны |
Предельные значения нагрузок F, кН (тс) |
Подвесные (ручные и электрические) и мостовые ручные |
10 (1) |
Электрические мостовые: |
|
общего назначения групп режимов работы 1К-3К |
50 (5) |
общего назначения и специальные групп режимов работы 4К-7К, а также литейные |
150 (15) |
специальные группы режима работы 8К с подвесом груза: |
|
гибким |
250 (25) |
жестким |
500 (50) |
ПРИЛОЖЕНИЕ 3*
Обязательное
СХЕМЫ СНЕГОВЫХ НАГРУЗОК И КОЭФФИЦИЕНТЫ m
Номер схемы
Профили покрытий и схемы
снеговых нагрузок
Коэффициент m и область применения схем
1
Здания
с односкатными и двускатными покрытиями
m = 1 при a
£ 25°;
m = 0 « a ³ 60°.
Варианты
2 и 3 следует учитывать для зданий с двускатными покрытиями (профиль б), при этом вариант 2 - при 20° £ a £ 30°; вариант 3 - при 10° £ a £ 30° только при наличии
ходовых мостиков или аэрационных устройств по коньку покрытия
2
Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию
покрытиями
m1 = cos 1,8a; m2 = 2,4 sin
1,4a, где a - уклон покрытия, град
2¢
Покрытия в виде стрельчатых арок
При
b ³ 15° необходимо использовать
схему 1, б, принимая l = l, при b < 15° - схему 2
3
Здания с продольными
фонарями закрытыми сверху
но не более:
4,0
- для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия 1,5 кПа и менее;
2,5
- для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия свыше 1,5 кПа;
2,0
- для железобетонных плит пролетом свыше 6 м и менее и для стального
профилированного настила;
2,5 - для железобетонных плит пролетом свыше 6 м, а
также для прогонов независимо от пролета;
bl = hl, но не более b.
При
определении нагрузки у торца фонаря для зоны B значение коэффициента m в обоих вариантах следует принимать равным
1,0
Примечания: 1. Схемы вариантов 1, 2
следует также применять для двускатных и сводчатых покрытий
двух-трехпролетных зданий с фонарями в середине зданий.
2.
Влияние ветроотбойных щитов на распределение снеговой нагрузки возле фонарей
не учитывать.
3.
Для плоских скатов при b
> 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку у фонаря, как у
перепадов (см. схему 8)
3¢
Здания с продольными
фонарями, открытыми сверху
Значения b(b1,
b2) и m следует определять в
соответствии с указаниями к схеме 8; пролет l принимается равным расстоянию между верхними кромками фонарей
4
Шедовые покрытия
Схемы
следует применять для шедовых покрытий, в том числе с наклонным остеклением и
сводчатым очертанием кровли
5
Двух- и многопролетные
здания с двускатными покрытиями
Вариант 2 следует учитывать при a ³ 15°
6
Двух- и многопролетные
здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями
Вариант
2 следует учитывать при
Для
железобетонных плит покрытий значения коэффициентов m следует принимать не более 1,4
7
Двух- и многопролетные
здания с двускатными и сводчатыми покрытиями с продольным фонарем
Коэффициент
m следует принимать для пролетов с фонарем в
соответствии с вариантами 1 и 2 схемы 3, для пролетов без фонаря - с
вариантами 1 и 2 схем 5 и 6.
Для
плоских двускатных (a < 15°) и сводчатых покрытий при l > 48 м следует учитывать местную повышенную
нагрузку, как у перепадов (см. схему 8)
8
Здания с перепадом высоты
Снеговую нагрузку на верхнее покрытие следует принимать
в соответствии со схемами 1-7, а на нижнее - в двух вариантах: по схемам 1-7
и схеме 8 (для зданий - профиль «а», для навесов - профиль «б»).
Коэффициент m следует принимать равным:
где
h - высота перепада, м, отсчитываемая
от карниза верхнего покрытия до кровли нижнего и при значении более 8 м,
принимаемая при определении m равной 8 м;
l¢1; l¢2 - длины участков верхнего
(l¢1) и нижнего (l¢2) покрытия, с которых
переносится снег в зону перепада высот, м; их следует принимать:
для
покрытия без продольных фонарей или с поперечными фонарями -
для покрытия с продольными
фонарями -
(при этом l¢1 и l¢2 следует принимать не
менее 0).
т1; m2 - доли снега, переносимого ветром к перепаду высот;
их значения для верхнего (т1)
и нижнего (m2) покрытий следует
принимать в зависимости от их профиля:
0,4 - для плоского покрытия с a £ 20°, сводчатого с f/l £ 1/8;
0,3 - для плоского покрытия с a > 20°, сводчатого с f/l
> 1/8 и покрытий с поперечными фонарями.
Для пониженных покрытий шириной а < 21 м значение т2 следует принимать:
т2 = 0,5 k1 k2 k3, но не менее 0,1, где (при обратном уклоне, показанном на чертеже
пунктиром, k2
= 1); но не менее 0,3 (а - в м; b, j - в град).
Длину
зоны повышенных снегоотложений b
следует принимать равной:
при
b = 2h,
но не более 16 м;
при
но не более 5h и не
более 16 м.
Коэффициенты m, принимаемые для
расчетов (показанные на схемах для двух вариантов), не должны превышать:
(где h - в м; s0 - в кПа);
4
- если нижнее покрытие является покрытием здания;
6
- если нижнее покрытие является навесом. Коэффициент m1 следует принимать:
m1 = 1 - 2m2.
Примечания: 1. При d1 (d2) > 12 м значение m для участка перепада длиной d1 (d2) следует определять без учета
влияния фонарей на повышенном (пониженном) покрытии.
2.
Если пролеты верхнего (нижнего) покрытия имеют разный профиль, то при
определении m необходимо принимать
соответствующее значение т1 (т2) для каждого пропета в пределах l¢1 (l¢2).
3.
Местную нагрузку у перепада не следует учитывать, если высота перепада, м,
между двумя смежными покрытиями менее (где s0 - в кПа)
9
Здания с двумя перепадами высоты
Снеговую
нагрузку на верхние и нижние покрытия следует принимать по схеме 8. Значения m1, b1, m2, b2 следует определять для
каждого перепада независимо, принимая:
т1 и т2 в схеме 9
(при определении нагрузок возле перепадов h1 и h2)
соответствующими т1 в схеме 8 и m3 (доля снега, переносимого
ветром по пониженному покрытию) соответствующим т2 в схеме
8. При этом:
10
Покрытие с парапетами
Схему следует применять при
(h - в м; s0
- в кПа);
но не более 3
11
Участки покрытий, примыкающие к
возвышающимся над кровлей вентиляционным шахтам и другим надстройкам
Схема
относится к участкам с надстройками с диагональю основания не более 15 м.
В зависимости от рассчитываемой конструкции (плит
покрытия, подстропильных и стропильных конструкций) необходимо учитывать
самое неблагоприятное положение зоны повышенной нагрузки (при произвольном
угле b).
Коэффициент
m, постоянный в пределах указанной зоны,
следует принимать равным:
1,0 при d £ 1,5 м;
но
не менее 1,0 и не более:
1,5 при 1,5 < d £ 5 м;
2,0 « 5 < d £ 10 м;
2,5 « 10 < d
£ 5 м;
b1 = 2h, но не более 2d
12
Висячие покрытия цилиндрической формы
m1
= 1,0;
Номер схемы |
Профили покрытий и схемы снеговых нагрузок |
Коэффициент m и область применения схем |
1 |
Здания с односкатными и двускатными покрытиями
|
m = 1 при a £ 25°; m = 0 « a ³ 60°. Варианты 2 и 3 следует учитывать для зданий с двускатными покрытиями (профиль б), при этом вариант 2 - при 20° £ a £ 30°; вариант 3 - при 10° £ a £ 30° только при наличии ходовых мостиков или аэрационных устройств по коньку покрытия |
2 |
Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями
|
m1 = cos 1,8a; m2 = 2,4 sin 1,4a, где a - уклон покрытия, град |
2¢ |
Покрытия в виде стрельчатых арок
|
При b ³ 15° необходимо использовать схему 1, б, принимая l = l, при b < 15° - схему 2 |
3 |
Здания с продольными фонарями закрытыми сверху |
но не более: 4,0 - для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия 1,5 кПа и менее; 2,5 - для ферм и балок при нормативном значении веса покрытия свыше 1,5 кПа; 2,0 - для железобетонных плит пролетом свыше 6 м и менее и для стального профилированного настила; 2,5 - для железобетонных плит пролетом свыше 6 м, а также для прогонов независимо от пролета; bl = hl, но не более b. При определении нагрузки у торца фонаря для зоны B значение коэффициента m в обоих вариантах следует принимать равным 1,0 Примечания: 1. Схемы вариантов 1, 2 следует также применять для двускатных и сводчатых покрытий двух-трехпролетных зданий с фонарями в середине зданий. 2. Влияние ветроотбойных щитов на распределение снеговой нагрузки возле фонарей не учитывать. 3. Для плоских скатов при b > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку у фонаря, как у перепадов (см. схему 8) |
3¢ |
Здания с продольными фонарями, открытыми сверху |
Значения b(b1, b2) и m следует определять в соответствии с указаниями к схеме 8; пролет l принимается равным расстоянию между верхними кромками фонарей |
4 |
Шедовые покрытия |
Схемы следует применять для шедовых покрытий, в том числе с наклонным остеклением и сводчатым очертанием кровли |
5 |
Двух- и многопролетные здания с двускатными покрытиями |
Вариант 2 следует учитывать при a ³ 15° |
6 |
Двух- и многопролетные здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями |
Вариант 2 следует учитывать при Для железобетонных плит покрытий значения коэффициентов m следует принимать не более 1,4 |
7 |
Двух- и многопролетные здания с двускатными и сводчатыми покрытиями с продольным фонарем |
Коэффициент m следует принимать для пролетов с фонарем в соответствии с вариантами 1 и 2 схемы 3, для пролетов без фонаря - с вариантами 1 и 2 схем 5 и 6. Для плоских двускатных (a < 15°) и сводчатых покрытий при l > 48 м следует учитывать местную повышенную нагрузку, как у перепадов (см. схему 8) |
8 |
Здания с перепадом высоты |
Снеговую нагрузку на верхнее покрытие следует принимать в соответствии со схемами 1-7, а на нижнее - в двух вариантах: по схемам 1-7 и схеме 8 (для зданий - профиль «а», для навесов - профиль «б»). Коэффициент m следует принимать равным:
где h - высота перепада, м, отсчитываемая от карниза верхнего покрытия до кровли нижнего и при значении более 8 м, принимаемая при определении m равной 8 м; l¢1; l¢2 - длины участков верхнего (l¢1) и нижнего (l¢2) покрытия, с которых переносится снег в зону перепада высот, м; их следует принимать: для покрытия без продольных фонарей или с поперечными фонарями -
для покрытия с продольными фонарями -
(при этом l¢1 и l¢2 следует принимать не менее 0). т1; m2 - доли снега, переносимого ветром к перепаду высот; их значения для верхнего (т1) и нижнего (m2) покрытий следует принимать в зависимости от их профиля: 0,4 - для плоского покрытия с a £ 20°, сводчатого с f/l £ 1/8; 0,3 - для плоского покрытия с a > 20°, сводчатого с f/l > 1/8 и покрытий с поперечными фонарями. Для пониженных покрытий шириной а < 21 м значение т2 следует принимать: т2 = 0,5 k1 k2 k3, но не менее 0,1, где (при обратном уклоне, показанном на чертеже пунктиром, k2 = 1); но не менее 0,3 (а - в м; b, j - в град). Длину зоны повышенных снегоотложений b следует принимать равной: при b = 2h, но не более 16 м; при но не более 5h и не более 16 м. Коэффициенты m, принимаемые для расчетов (показанные на схемах для двух вариантов), не должны превышать: (где h - в м; s0 - в кПа); 4 - если нижнее покрытие является покрытием здания; 6 - если нижнее покрытие является навесом. Коэффициент m1 следует принимать: m1 = 1 - 2m2. Примечания: 1. При d1 (d2) > 12 м значение m для участка перепада длиной d1 (d2) следует определять без учета влияния фонарей на повышенном (пониженном) покрытии. 2. Если пролеты верхнего (нижнего) покрытия имеют разный профиль, то при определении m необходимо принимать соответствующее значение т1 (т2) для каждого пропета в пределах l¢1 (l¢2). 3. Местную нагрузку у перепада не следует учитывать, если высота перепада, м, между двумя смежными покрытиями менее (где s0 - в кПа) |
9 |
Здания с двумя перепадами высоты |
Снеговую нагрузку на верхние и нижние покрытия следует принимать по схеме 8. Значения m1, b1, m2, b2 следует определять для каждого перепада независимо, принимая: т1 и т2 в схеме 9 (при определении нагрузок возле перепадов h1 и h2) соответствующими т1 в схеме 8 и m3 (доля снега, переносимого ветром по пониженному покрытию) соответствующим т2 в схеме 8. При этом:
|
10 |
Покрытие с парапетами |
Схему следует применять при (h - в м; s0 - в кПа); но не более 3 |
11 |
Участки покрытий, примыкающие к возвышающимся над кровлей вентиляционным шахтам и другим надстройкам |
Схема относится к участкам с надстройками с диагональю основания не более 15 м. В зависимости от рассчитываемой конструкции (плит покрытия, подстропильных и стропильных конструкций) необходимо учитывать самое неблагоприятное положение зоны повышенной нагрузки (при произвольном угле b). Коэффициент m, постоянный в пределах указанной зоны, следует принимать равным: 1,0 при d £ 1,5 м; но не менее 1,0 и не более: 1,5 при 1,5 < d £ 5 м; 2,0 « 5 < d £ 10 м; 2,5 « 10 < d £ 5 м; b1 = 2h, но не более 2d |
12 |
Висячие покрытия цилиндрической формы |
m1 = 1,0; |
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Обязательное
СХЕМЫ ВЕТРОВЫХ НАГРУЗОК И АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ С
Номер схемы
Схемы зданий, сооружений,
элементов конструкций и ветровых нагрузок
Определение
аэродинамических коэффициентов с
Примечания
1
Отдельно
стоящие плоские сплошные конструкции.
-
Вертикальные
и отклоняющиеся от вертикальных не более чем на 15° поверхности:
наветренные
се = +0,8
подветренные
се = -0,6
2
Здания
с двускатными покрытиями
Коэффициент
a, град
Значения се1,
се2 при , равном
0
0,5
1
³ 2
се1
0
0
-0,6
-0,7
-0,8
1.
При ветре перпендикулярном торцу зданий, для всей поверхности покрытия се
= -0,7.
20
+0,2
-0,4
-0,7
-0,8
40
+0,4
+0,3
-0,2
-0,4
60
+0,8
+0,8
+0,8
+0,8
се2
£ 60
-0,4
-0,4
-0,5
-0,8
2.
При определении коэффициента n в соответствии с п.
6.9
Значения се3
при , равном
£ 0,5
1
³ 2
£ 1
-0,4
-0,5
-0,6
³ 2
-0,5
-0,6
-0,6
3
Здания
со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями
1. См. примеч. 1 к
схеме 2.
2.
При определении коэффициента n в соответствии с п.
6.9
Коэффициент
Значения се1,
се2 при , равном
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
се1
0
+0,1
+0,2
+0,4
+0,6
+0,7
0,2
-0,2
-0,1
+0,2
+0,5
+0,7
³ 1
-0,8
-0,7
+0,3
+0,3
+0,7
се2
Произвольное
-0,8
-0,9
-1
-1,1
-1,2
Значение се3 принимается по
схеме 2
4
Здания
с продольным фонарем
Коэффициенты
се1, се2 и се3 следует
определять в соответствии с указаниями к схеме 2
1. При расчете
поперечных рам зданий с фонарем и ветробойными щитами значение суммарного
коэффициента лобового сопротивления системы «фонарь-щиты» принимается равным
1,4.
2.
При определении коэффициента n в соответствии с п.
6.9
5
Здания с продольными фонарями
Для
покрытия здания на участке АВ коэффициенты се следует
принимать по схеме 4.
Для
фонарей участка ВС при l £ 2 сх = 0,2; при 2 £ l £ 8 для каждого фонаря сх
= 0,1l; при l > 8 сх = 0,8, здесь .
Для
остальных участков покрытия се = -0,5
1.
Для наветренной, подветренной и боковых стен зданий коэффициенты давления
следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2.
2.
При определении коэффициента n в соответствии с п.
6.9
6
Здания
с продольными фонарями различной высоты
Коэффициенты
с¢е1, с¢¢е2 и с¢е3 следует определять в
соответствии с указаниями к схеме 2, где при определении се1 за h1
необходимо принимать высоту наветренной стены здания.
Для
участка АВ се следует определять так же, как для участка ВС
схемы 5, где за h1 – h2
необходимо принимать высоту фонаря
См.
примеч. 1 и 2 к схеме 5
7
Здания
с шедовыми покрытиями
Для
участка АВ се следует определять в соответствии с
указаниями к схеме 2.
Для
участка ВС се = -0,5
1.
Силу трения необходимо учитывать при произвольном направлении ветра, при этом
сf = 0,04.
2.
См. примеч. 1 и 2 к схеме 5
8
Здания
с зенитными фонарями
Для
наветренного фонаря коэффициент се следует определять в
соответствии с указаниями к схеме 2, для остальной части покрытия – как для
участка ВС схемы 5
См.
примеч. 1 и 2 к схеме 5
9
Здания, постоянно открытые с одной стороны
При m £ 5 % сi1 = сi2
= ±0,2; при m
³ 30 % сi1 следует принимать равным
сi3, определенному в соответствии с указаниями к
схеме 2; сi2 = ±0,8
1.
Коэффициенты се на внешней поверхности следует принимать в соответствии
с указаниями к схеме 2.
2.
Проницаемость ограждения m следует определять как
отношение суммарной площади имеющихся в нем проемов к полной площади
ограждения. Для герметичного здания следует принимать сi
= 0. В зданиях, указанных в п.
6.1, в, нормативное значение внутреннего давления на легкие перегородки
(при их поверхностной плотности менее 100 кг/м2) следует принимать
равным 0,2w0, но не менее 0,1 кПа (10 кгс/м2).
3.
Для каждой стены здания как «плюс» или «минус» для коэффициента сi1
при m £ 5 % следует определять
исходя из условия реализации наиболее неблагоприятного варианта нагружения.
10
Уступы
зданий при a < 15°
Для
участка СD ce = 0,7. Для участка ВС ce
следует
определять линейной интерполяцией значений, принимаемых в точках В и С.
Коэффициенты се1 и се3 на участке АВ
следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2 (где b и l – размеры
в плане всего здания).
Для
вертикальных поверхностей коэффициент ce
необходимо
определять в соответствии с указаниями к схемам 1 и 2
-
11
Навесы
Тип схемы
a, град
Значения коэффициентов
1.
Коэффициенты се1, се2, се3,
се4 следует относить к сумме давлений на верхнюю и нижнюю
поверхности навесов.
Для
отрицательных значений се1, се2, се3,
се4 направление давления на схемах следует изменять на
противоположное.
2.
Для навесов с волнистыми покрытиями сf = 0,04
се1
се2
се3
се4
I
10
+0,5
-1,3
-1,1
0
20
+1,1
0
0
-0,4
30
+2,1
+0,9
+0,6
0
II
10
0
-1,1
-1,5
0
20
+1,5
+0,5
0
0
30
+2
+0,8
+0,4
+0,4
III
10
+1,4
+0,4
-
-
20
+1,8
+0,5
-
-
30
+2,2
+0,6
-
-
IV
10
+1,3
+0,2
-
-
20
+1,4
+0,3
-
-
30
+1,6
+0,4
-
-
12 а
Сфера
b, град
0
15
30
45
60
75
90
1.
Коэффициенты се приведены при Re
> 4×105.
2.
При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 следует
принимать b = = 0,7d
се
+1,0
+0,8
+0,4
-0,2
-0,8
-1,2
-1,25
Продолжение
b, град
105
120
135
150
175
180
се
-1,0
-0,6
-0,2
+0,2
+0,3
+0,4
сх = 1,3 при Re < 105;
сх = 0,6 при 2×105 £ Re 3×105;
сх = 0,2 при 4×105 > Re,
где
Re – число Рейнольдса;
;
– диаметр сферы, м;
- определяется в соответствии
с п.
6.4, Па;
- определяется в соответствии
с п.
6.5;
- расстояние, м, от поверхности
земли до центра сферы;
- определяется в соответствии
с п.
6.11
12 б
Сооружения с круговой цилиндрической поверхностью
,
где = 1 при > 0;
1. Re следует определять по формуле к
схеме 12 а, принимая z
= h1.
2.
При определении коэффициента n в соответствии с п.
6.9 следует принимать:
b =
0,7d;
h =
h1 + 0,7f
3.
Коэффициент сi следует учитывать при
опущенном покрытии («плавающая кровля»), а также при отсутствии его
0,2
0,5
1
2
5
10
25
при < 0
0,8
0,9
0,95
1,0
1,1
1,15
1,2
- необходимо принимать при Re > 4×105 по графику:
Покрытие
Значение се2
при , равном
1/6
1/3
³ 1
Плоское,
коническое при a £ 5°, сферическое при £ 0,1
-0,5
-0,6
-0,8
1/6
1/4
1/2
1
2
³ 5
сi
-0,5
-0,55
-0,7
-0,8
-0,9
-1,05
13
Призматические сооружения
;
Таблица 1
1.
Для стен с лоджиями при ветре, параллельном этим стенам, сf =
0,1; для волнистых покрытий сf =
0,04.
2.
Для прямоугольных в плане зданий при l/b
= 0,1 -
0,5 и b = 40° - 50° = 0,75;
равнодействующая ветровой нагрузки приложена в точке 0, при этом
эксцентриситет е = 0,15b.
3.
Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h1, d
– диаметр описанной окружности.
4.
При определении коэффициента n в соответствии с п.
6.9 h – высота сооружения, b – размер в плане по оси y.
le
5
10
20
35
50
100
¥
k
0,6
0,65
0,75
0,85
0,9
0,95
1
le
необходимо определять по табл. 2.
Таблица 2
le = l/2
le = l
le = 2l
В
табл. 2 l = l/b,
где l, b – соответственно максимальный
и минимальный размеры сооружения или его элемента в плоскости,
перпендикулярной направлению ветра
Таблица 3
Эскизы сечений и
направлений ветра
b, град
l/b
Прямоугольник
0
£ 1,5
2,1
³ 3
1,6
40 - 50
£ 0,2
2,0
³ 0,5
1,7
Ромб
0
£ 0,5
1,9
1
1,6
³ 2
1,1
Правильный треугольник
0
-
2
180
-
1,2
Таблица 4
Эскизы сечений и
направлений ветра
b, град
n (число сторон)
при Re
> 4×105
Правильный многоугольник
Произвольный
5
1,8
6 – 8
1,5
10
1,2
12
1,0
14
Сооружения и их элементы
ч круговой цилиндрической поверхностью (резервуары, градирни, башни, дымовые
трубы), провода и тросы, а также круглые трубчатые и сплошные элементы
сквозных сооружений
где
k – определяется по табл. 1 схемы 13;
- определяется по графику:
Для
проводов и тросов (в том числе и покрытых гололедом) сх = 1,2
1.
Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h, d
– диаметр сооружения.
Значения
D принимаются: для деревянных конструкций D = 0,005 м; для кирпичной кладки D = 0,01 м; для бетонных и железобетонных
конструкций D = 0,005 м; для стальных
конструкций D = 0,001 м; для проводов и
тросов диаметром d D = 0,01d;
для ребристых поверхностей с ребрами высотой b D = b.
2.
Для волнистых покрытий сf = 0,04.
3.
Для проводов и тросов d ³ 20 мм, свободных от
гололеда, значение сх допускается снижать на 10 %
15
Отдельно стоящие плоские решетчатые конструкции
,
где
- аэродинамический
коэффициент i-го элемента конструкций; для профилей = 1,4; для
трубчатых элементов следует определять
по графику к схеме 14, при этом необходимо принимать le = l (см. табл. 2 схемы 13);
Аi
– площадь проекции i-го элемента конструкции;
Аk
– площадь, ограниченная контуром конструкции
1. Аэродинамические
коэффициенты к схемам 15 – 17 приведены для решетчатых конструкций с
произвольной формой контура и
2. Ветровую нагрузку
следует относить к площади, ограниченной контуром Аk.
3.
Направление оси х совпадает с направлением ветра и перпендикулярно
плоскости конструкции
16
Ряд плоских параллельно расположенных решетчатых конструкций
Для
наветренной конструкции коэффициент сх1 определяется так же, как
для схемы 15.
Для
второй и последующих конструкций
сх2 = сх1h.
Для
ферм из труб при Re ³ 4×105
h = 0,95
1. См. примеч. 1 – 3
к схеме 15.
2.
Re следует определять по формуле к схеме 12 а, где d
– средний диаметр трубчатых элементов; z –
допускается принимать равным расстоянию от поверхности земли до верхнего
пояса фермы.
3.
В таблице к схеме 16:
h – минимальный размер
контура; для прямоугольных и трапециевидных ферм h – длина наименьшей
стороны контура; для круглых решетчатых конструкций h –
их диаметр; для эллиптических и близких к ним по очертанию конструкций h
– длина меньшей оси;
b – расстояние между
соседними фермами.
4.
Коэффициент j следует определять в
соответствии с указаниями к схеме 15
j
Значение h для ферм из профилей и труб при Re < 4×105 и , равном
1/2
1
2
4
6
0,1
0,93
0,99
1
1
1
0,2
0,75
0,81
0,87
0,9
0,93
0,3
0,56
0,65
0,73
0,78
0,83
0,4
0,38
0,48
0,59
0,65
0,72
0,5
0,19
0,32
0,44
0,52
0,61
0,6
0
0,15
0,3
0,4
0,5
17
Решетчатые
башни и пространственные фермы
сf = cх (1 + h) k1,
где
cх – определяется так же, как для схемы 15;
h - определяется так же,
как для схемы 16.
1. См. примеч. 1 – 3
к схеме 15.
2.
сf относится к площади
контура наветренной грани.
3.
При направлении ветра по диагонали четырехгранных квадратных башен
коэффициент k1 для стальных башен из одиночных элементов следует
уменьшать на 10 %; для деревянных башен из составных элементов – увеличивать
на 10 %.
Эскизы форм контура
поперечного сечения и направление ветра
k1
1,0
0,9
1,2
18
Ванты и наклонные трубчатые элементы, расположенные в
плоскости потока
схa = сх sin2 a,
где
сх – определяется в соответствии с указаниями к схеме 14
-
ПРИЛОЖЕНИЕ
5
Обязательное
КАРТЫ РАЙОНИРОВАНИЯ ТЕРРИТОРИИ СССР ПО КЛИМАТИЧЕСКИМ
ХАРАКТЕРИСТИКАМ
Номер схемы |
Схемы зданий, сооружений, элементов конструкций и ветровых нагрузок |
Определение аэродинамических коэффициентов с |
Примечания |
||||||||||||||||
1 |
Отдельно стоящие плоские сплошные конструкции. |
|
- |
||||||||||||||||
Вертикальные и отклоняющиеся от вертикальных не более чем на 15° поверхности: |
|
||||||||||||||||||
наветренные |
се = +0,8 |
||||||||||||||||||
подветренные |
се = -0,6 |
||||||||||||||||||
2 |
Здания с двускатными покрытиями |
|
|
||||||||||||||||
Коэффициент |
a, град |
Значения се1, се2 при , равном |
|
||||||||||||||||
0 |
0,5 |
1 |
³ 2 |
|
|||||||||||||||
се1 |
0 |
0 |
-0,6 |
-0,7 |
-0,8 |
1. При ветре перпендикулярном торцу зданий, для всей поверхности покрытия се = -0,7. |
|||||||||||||
20 |
+0,2 |
-0,4 |
-0,7 |
-0,8 |
|||||||||||||||
40 |
+0,4 |
+0,3 |
-0,2 |
-0,4 |
|||||||||||||||
60 |
+0,8 |
+0,8 |
+0,8 |
+0,8 |
|||||||||||||||
се2 |
£ 60 |
-0,4 |
-0,4 |
-0,5 |
-0,8 |
2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
Значения се3 при , равном |
|
|||||||||||||||||
|
£ 0,5 |
1 |
³ 2 |
|
|||||||||||||||
|
£ 1 |
-0,4 |
-0,5 |
-0,6 |
|
||||||||||||||
|
³ 2 |
-0,5 |
-0,6 |
-0,6 |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
3 |
Здания со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями |
|
1. См. примеч. 1 к схеме 2. 2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 |
||||||||||||||||
Коэффициент |
Значения се1, се2 при , равном |
||||||||||||||||||
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
|||||||||||||||
се1 |
0 |
+0,1 |
+0,2 |
+0,4 |
+0,6 |
+0,7 |
|||||||||||||
0,2 |
-0,2 |
-0,1 |
+0,2 |
+0,5 |
+0,7 |
||||||||||||||
³ 1 |
-0,8 |
-0,7 |
+0,3 |
+0,3 |
+0,7 |
||||||||||||||
се2 |
Произвольное |
-0,8 |
-0,9 |
-1 |
-1,1 |
-1,2 |
|||||||||||||
Значение се3 принимается по схеме 2 |
|||||||||||||||||||
4 |
Здания с продольным фонарем |
Коэффициенты се1, се2 и се3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2 |
1. При расчете поперечных рам зданий с фонарем и ветробойными щитами значение суммарного коэффициента лобового сопротивления системы «фонарь-щиты» принимается равным 1,4. 2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 |
||||||||||||||||
5 |
Здания с продольными фонарями |
Для покрытия здания на участке АВ коэффициенты се следует принимать по схеме 4. Для фонарей участка ВС при l £ 2 сх = 0,2; при 2 £ l £ 8 для каждого фонаря сх = 0,1l; при l > 8 сх = 0,8, здесь . Для остальных участков покрытия се = -0,5 |
1. Для наветренной, подветренной и боковых стен зданий коэффициенты давления следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2. 2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 |
||||||||||||||||
6 |
Здания с продольными фонарями различной высоты |
Коэффициенты с¢е1, с¢¢е2 и с¢е3 следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, где при определении се1 за h1 необходимо принимать высоту наветренной стены здания. Для участка АВ се следует определять так же, как для участка ВС схемы 5, где за h1 – h2 необходимо принимать высоту фонаря |
См. примеч. 1 и 2 к схеме 5 |
||||||||||||||||
7 |
Здания с шедовыми покрытиями |
Для участка АВ се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2. Для участка ВС се = -0,5 |
1. Силу трения необходимо учитывать при произвольном направлении ветра, при этом сf = 0,04. 2. См. примеч. 1 и 2 к схеме 5 |
||||||||||||||||
8 |
Здания с зенитными фонарями |
Для наветренного фонаря коэффициент се следует определять в соответствии с указаниями к схеме 2, для остальной части покрытия – как для участка ВС схемы 5 |
См. примеч. 1 и 2 к схеме 5 |
||||||||||||||||
9 |
Здания, постоянно открытые с одной стороны
|
При m £ 5 % сi1 = сi2 = ±0,2; при m ³ 30 % сi1 следует принимать равным сi3, определенному в соответствии с указаниями к схеме 2; сi2 = ±0,8 |
1. Коэффициенты се на внешней поверхности следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2. 2. Проницаемость ограждения m следует определять как отношение суммарной площади имеющихся в нем проемов к полной площади ограждения. Для герметичного здания следует принимать сi = 0. В зданиях, указанных в п. 6.1, в, нормативное значение внутреннего давления на легкие перегородки (при их поверхностной плотности менее 100 кг/м2) следует принимать равным 0,2w0, но не менее 0,1 кПа (10 кгс/м2). 3. Для каждой стены здания как «плюс» или «минус» для коэффициента сi1 при m £ 5 % следует определять исходя из условия реализации наиболее неблагоприятного варианта нагружения. |
||||||||||||||||
10 |
Уступы зданий при a < 15° |
Для участка СD ce = 0,7. Для участка ВС ce следует определять линейной интерполяцией значений, принимаемых в точках В и С. Коэффициенты се1 и се3 на участке АВ следует принимать в соответствии с указаниями к схеме 2 (где b и l – размеры в плане всего здания). Для вертикальных поверхностей коэффициент ce необходимо определять в соответствии с указаниями к схемам 1 и 2 |
- |
||||||||||||||||
11 |
Навесы |
Тип схемы |
a, град |
Значения коэффициентов |
1. Коэффициенты се1, се2, се3, се4 следует относить к сумме давлений на верхнюю и нижнюю поверхности навесов. Для отрицательных значений се1, се2, се3, се4 направление давления на схемах следует изменять на противоположное. 2. Для навесов с волнистыми покрытиями сf = 0,04 |
||||||||||||||
се1 |
се2 |
се3 |
се4 |
||||||||||||||||
I |
10 |
+0,5 |
-1,3 |
-1,1 |
0 |
||||||||||||||
20 |
+1,1 |
0 |
0 |
-0,4 |
|||||||||||||||
30 |
+2,1 |
+0,9 |
+0,6 |
0 |
|||||||||||||||
II |
10 |
0 |
-1,1 |
-1,5 |
0 |
||||||||||||||
20 |
+1,5 |
+0,5 |
0 |
0 |
|||||||||||||||
30 |
+2 |
+0,8 |
+0,4 |
+0,4 |
|||||||||||||||
III |
10 |
+1,4 |
+0,4 |
- |
- |
||||||||||||||
20 |
+1,8 |
+0,5 |
- |
- |
|||||||||||||||
30 |
+2,2 |
+0,6 |
- |
- |
|||||||||||||||
IV |
10 |
+1,3 |
+0,2 |
- |
- |
||||||||||||||
20 |
+1,4 |
+0,3 |
- |
- |
|||||||||||||||
30 |
+1,6 |
+0,4 |
- |
- |
|||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||
12 а |
Сфера
|
b, град |
0 |
15 |
30 |
45 |
60 |
75 |
90 |
1. Коэффициенты се приведены при Re > 4×105. 2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 следует принимать b = = 0,7d |
|||||||||
се |
+1,0 |
+0,8 |
+0,4 |
-0,2 |
-0,8 |
-1,2 |
-1,25 |
||||||||||||
Продолжение |
|||||||||||||||||||
b, град |
105 |
120 |
135 |
150 |
175 |
180 |
|||||||||||||
се |
-1,0 |
-0,6 |
-0,2 |
+0,2 |
+0,3 |
+0,4 |
|||||||||||||
сх = 1,3 при Re < 105; сх = 0,6 при 2×105 £ Re 3×105; сх = 0,2 при 4×105 > Re, где Re – число Рейнольдса; ; – диаметр сферы, м; - определяется в соответствии с п. 6.4, Па; - определяется в соответствии с п. 6.5; - расстояние, м, от поверхности земли до центра сферы; - определяется в соответствии с п. 6.11 |
|||||||||||||||||||
12 б |
Сооружения с круговой цилиндрической поверхностью |
, где = 1 при > 0; |
1. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h1. 2. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 следует принимать: b = 0,7d; h = h1 + 0,7f 3. Коэффициент сi следует учитывать при опущенном покрытии («плавающая кровля»), а также при отсутствии его |
||||||||||||||||
0,2 |
0,5 |
1 |
2 |
5 |
10 |
25 |
|||||||||||||
при < 0 |
0,8 |
0,9 |
0,95 |
1,0 |
1,1 |
1,15 |
1,2 |
||||||||||||
- необходимо принимать при Re > 4×105 по графику: |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
Покрытие |
Значение се2 при , равном |
|
||||||||||||||||
|
1/6 |
1/3 |
³ 1 |
|
|||||||||||||||
|
Плоское, коническое при a £ 5°, сферическое при £ 0,1 |
-0,5 |
-0,6 |
-0,8 |
|
||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||
1/6 |
1/4 |
1/2 |
1 |
2 |
³ 5 |
||||||||||||||
сi |
-0,5 |
-0,55 |
-0,7 |
-0,8 |
-0,9 |
-1,05 |
|||||||||||||
13 |
Призматические сооружения |
; Таблица 1 |
1. Для стен с лоджиями при ветре, параллельном этим стенам, сf = 0,1; для волнистых покрытий сf = 0,04. 2. Для прямоугольных в плане зданий при l/b = 0,1 - 0,5 и b = 40° - 50° = 0,75; равнодействующая ветровой нагрузки приложена в точке 0, при этом эксцентриситет е = 0,15b. 3. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h1, d – диаметр описанной окружности. 4. При определении коэффициента n в соответствии с п. 6.9 h – высота сооружения, b – размер в плане по оси y. |
||||||||||||||||
le |
5 |
10 |
20 |
35 |
50 |
100 |
¥ |
||||||||||||
k |
0,6 |
0,65 |
0,75 |
0,85 |
0,9 |
0,95 |
1 |
||||||||||||
le необходимо определять по табл. 2. Таблица 2 |
|||||||||||||||||||
le = l/2 |
le = l |
le = 2l |
|||||||||||||||||
В табл. 2 l = l/b, где l, b – соответственно максимальный и минимальный размеры сооружения или его элемента в плоскости, перпендикулярной направлению ветра Таблица 3 |
|||||||||||||||||||
Эскизы сечений и направлений ветра |
b, град |
l/b |
|||||||||||||||||
Прямоугольник |
0 |
£ 1,5 |
2,1 |
||||||||||||||||
³ 3 |
1,6 |
||||||||||||||||||
40 - 50 |
£ 0,2 |
2,0 |
|||||||||||||||||
³ 0,5 |
1,7 |
||||||||||||||||||
Ромб |
0 |
£ 0,5 |
1,9 |
||||||||||||||||
1 |
1,6 |
||||||||||||||||||
³ 2 |
1,1 |
||||||||||||||||||
Правильный треугольник |
0 |
- |
2 |
||||||||||||||||
180 |
- |
1,2 |
|||||||||||||||||
Таблица 4 |
|||||||||||||||||||
Эскизы сечений и направлений ветра |
b, град |
n (число сторон) |
при Re > 4×105 |
||||||||||||||||
Правильный многоугольник |
Произвольный |
5 |
1,8 |
||||||||||||||||
6 – 8 |
1,5 |
||||||||||||||||||
10 |
1,2 |
||||||||||||||||||
12 |
1,0 |
||||||||||||||||||
14 |
Сооружения и их элементы ч круговой цилиндрической поверхностью (резервуары, градирни, башни, дымовые трубы), провода и тросы, а также круглые трубчатые и сплошные элементы сквозных сооружений |
где k – определяется по табл. 1 схемы 13; - определяется по графику: Для проводов и тросов (в том числе и покрытых гололедом) сх = 1,2 |
1. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, принимая z = h, d – диаметр сооружения. Значения D принимаются: для деревянных конструкций D = 0,005 м; для кирпичной кладки D = 0,01 м; для бетонных и железобетонных конструкций D = 0,005 м; для стальных конструкций D = 0,001 м; для проводов и тросов диаметром d D = 0,01d; для ребристых поверхностей с ребрами высотой b D = b. 2. Для волнистых покрытий сf = 0,04. 3. Для проводов и тросов d ³ 20 мм, свободных от гололеда, значение сх допускается снижать на 10 % |
||||||||||||||||
15 |
Отдельно стоящие плоские решетчатые конструкции |
, где - аэродинамический коэффициент i-го элемента конструкций; для профилей = 1,4; для трубчатых элементов следует определять по графику к схеме 14, при этом необходимо принимать le = l (см. табл. 2 схемы 13); Аi – площадь проекции i-го элемента конструкции; Аk – площадь, ограниченная контуром конструкции |
1. Аэродинамические коэффициенты к схемам 15 – 17 приведены для решетчатых конструкций с произвольной формой контура и 2. Ветровую нагрузку следует относить к площади, ограниченной контуром Аk. 3. Направление оси х совпадает с направлением ветра и перпендикулярно плоскости конструкции |
||||||||||||||||
16 |
Ряд плоских параллельно расположенных решетчатых конструкций |
Для наветренной конструкции коэффициент сх1 определяется так же, как для схемы 15. Для второй и последующих конструкций сх2 = сх1h. Для ферм из труб при Re ³ 4×105 h = 0,95
|
1. См. примеч. 1 – 3 к схеме 15. 2. Re следует определять по формуле к схеме 12 а, где d – средний диаметр трубчатых элементов; z – допускается принимать равным расстоянию от поверхности земли до верхнего пояса фермы. 3. В таблице к схеме 16: h – минимальный размер контура; для прямоугольных и трапециевидных ферм h – длина наименьшей стороны контура; для круглых решетчатых конструкций h – их диаметр; для эллиптических и близких к ним по очертанию конструкций h – длина меньшей оси; b – расстояние между соседними фермами. 4. Коэффициент j следует определять в соответствии с указаниями к схеме 15 |
||||||||||||||||
j |
Значение h для ферм из профилей и труб при Re < 4×105 и , равном |
||||||||||||||||||
1/2 |
1 |
2 |
4 |
6 |
|||||||||||||||
0,1 |
0,93 |
0,99 |
1 |
1 |
1 |
||||||||||||||
0,2 |
0,75 |
0,81 |
0,87 |
0,9 |
0,93 |
||||||||||||||
0,3 |
0,56 |
0,65 |
0,73 |
0,78 |
0,83 |
||||||||||||||
0,4 |
0,38 |
0,48 |
0,59 |
0,65 |
0,72 |
||||||||||||||
0,5 |
0,19 |
0,32 |
0,44 |
0,52 |
0,61 |
||||||||||||||
0,6 |
0 |
0,15 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||
17 |
Решетчатые башни и пространственные фермы |
сf = cх (1 + h) k1, где cх – определяется так же, как для схемы 15; h - определяется так же, как для схемы 16. |
1. См. примеч. 1 – 3 к схеме 15. 2. сf относится к площади контура наветренной грани. 3. При направлении ветра по диагонали четырехгранных квадратных башен коэффициент k1 для стальных башен из одиночных элементов следует уменьшать на 10 %; для деревянных башен из составных элементов – увеличивать на 10 %. |
||||||||||||||||
Эскизы форм контура поперечного сечения и направление ветра |
k1 |
||||||||||||||||||
1,0 |
|||||||||||||||||||
0,9 |
|||||||||||||||||||
1,2 |
|||||||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||
18 |
Ванты и наклонные трубчатые элементы, расположенные в плоскости потока |
схa = сх sin2 a, где сх – определяется в соответствии с указаниями к схеме 14 |
- |
||||||||||||||||
Обязательное
Карта 1*
Районирование территории Российской Федерации по весу снегового покрова
(Измененная редакция. Изм. № 2).
Карта 2
Районирование территории СССР по средней скорости ветра, м/с, за зимний период
Карта 3
Районирование территории СССР по давлению ветра
Районирование территории СССР по толщине стенки гололеда
Районирование территории СССР по средней месячной температуре воздуха, °С, в январе
Карта 6
Районирование территории СССР по средней месячной температуре воздуха, °С, в июле
Районирование территории СССР по отклонению средней температуры воздуха наиболее холодных суток от средней месячной температуры, °С, в январе
РАЙОНИРОВАНИЕ ТЕРРИТОРИИ СССР ПО ВЕСУ СНЕГОВОГО ПОКРОВА И ТОЛЩИНЕ СТЕНКИ ГОЛОЛЕДА
(дополнение к картам 1 и 4)
ПРИЛОЖЕНИЕ
6
Рекомендуемое
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОГИБОВ И ПЕРЕМЕЩЕНИЙ
1. При определении прогибов и перемещений следует учитывать все основные факторы, влияющие на их значения (неупругие деформации материалов, образование трещин, учет деформированной схемы, учет смежных элементов, податливость узлов сопряжения и оснований). При достаточном обосновании отдельные факторы можно не учитывать или учитывать приближенным способом.
2. Для конструкций из материалов, обладающих ползучестью, необходимо учитывать увеличение прогибов во времени. При ограничении прогибов исходя из физиологических требований следует учитывать только кратковременную ползучесть, проявляемую сразу после приложения нагрузки, а исходя из технологических и конструктивных (за исключением расчета с учетом ветровой нагрузки) и эстетико-психологических требований, - полную ползучесть.
3. При определении прогибов колонн одноэтажных зданий и эстакад от горизонтальных крановых нагрузок расчетную схему колонн следует принимать с учетом условий их закрепления, считая, что колонна:
в зданиях и крытых эстакадах не имеет горизонтального смещения на уровне верхней опоры (если покрытие не создает жесткого в горизонтальной плоскости диска, следует учитывать горизонтальную податливость этой опоры);
в открытых эстакадах рассматривается как консоль.
4. При наличии в зданиях (сооружениях) технологического и транспортного оборудований, вызывающих колебания строительных конструкций, и других источниках вибраций предельные значения виброперемещений, виброскорости и виброускорения следует принимать в соответствии с требованиями ГОСТ 12.1.012-90; «Санитарных норм вибрации рабочих мест» и «Санитарных допустимых вибраций в жилых домах» Минздрава СССР. При наличии высокоточного оборудования и приборов, чувствительных к колебаниям конструкций, на которых они установлены, предельные значения виброперемещений, виброскорости, виброускорения следует определять в соответствии со специальными техническими условиями.
5. Расчетные ситуации1, для которых необходимо определять прогибы и перемещения и соответствующие им нагрузки, следует принимать в зависимости от того, исходя из каких требований производится расчет.
_____________
1 Расчетная ситуация - учитываемый в расчете комплекс условий, определяющих расчетные требования к конструкциям.
Расчетная ситуация характеризуется расчетной схемой конструкции, видами нагрузок, значениями коэффициентов условий работы и коэффициентов надежности, перечнем предельных состояний, которые следует рассматривать в данной ситуации.
Если расчет производится исходя из технологических требований, расчетная ситуация должна соответствовать действию нагрузок, влияющих на работу технологического оборудования.
Если расчет производится исходя из конструктивных требований, расчетная ситуация должна соответствовать действию нагрузок, которые могут привести к повреждению смежных элементов в результате значительных прогибов и перемещений.
Если расчет производится исходя из физиологических требований, расчетная ситуация должна соответствовать состоянию, связанному с колебаниями конструкций, и при проектировании необходимо учитывать нагрузки, влияющие на колебания конструкций, ограничиваемые требованиями настоящих норм и нормативных документов, указанных в п. 4.
Если расчет производится исходя из эстетико-психологических требований, расчетная ситуация должна соответствовать действию постоянных и длительных нагрузок.
Для конструкций покрытий и перекрытий, проектируемых со строительным подъемом при ограничении прогиба эстетико-психологическими требованиями, определяемый вертикальный прогиб следует уменьшать на размер строительного подъема.
6. Прогиб элементов покрытий и перекрытий, ограниченный исходя из конструктивных требований, не должен превышать расстояния (зазора) между нижней поверхностью этих элементов и верхом перегородок, витражей, оконных и дверных коробок, расположенных под несущими элементами.
Зазор между нижней поверхностью элементов покрытий и перекрытий и верхом перегородок, расположенных под элементами, как правило, не должен превышать 40 мм. В тех случаях, когда выполнение указанных требований связано с увеличением жесткости покрытий и перекрытий, необходимо конструктивными мероприятиями избегать этого увеличения (например, размещением перегородок не под изгибаемыми балками, а рядом с ними).
7. При наличии между стенами капитальных перегородок (практически такой же высоты, как и стены) значения l в поз. 2, а табл. 19 следует принимать равными расстояниям между внутренними поверхностями несущих стен (или колонн) и этими перегородками (или между внутренними поверхностями перегородок, черт. 4).
Черт. 4. Схемы для определения значений l (l1, l2, l3) при наличии между стенами капитальных перегородок
а - одной в пролете; б - двух в пролете; 1 - несущие стены (или колонны); 2 - капитальные перегородки; 3 - перекрытие (покрытие) до приложения нагрузки; 4 - перекрытие (покрытие) после приложения нагрузки; 5 - линии отсчета прогибов; 6 - забор
8. Прогибы стропильных конструкций при наличии подвесных крановых путей (см. табл. 19, поз. 2, г) следует принимать как разность между прогибами f1 и f2 смежных стропильных конструкций (черт. 5).
9. Горизонтальные перемещения каркаса следует определять в плоскости стен и перегородок, целостность которых должна быть обеспечена.
При связевых каркасах многоэтажных зданий высотой более 40 м перекос этажных ячеек, примыкающих к диафрагмам жесткости, равный f1/hs + f2/l (черт. 6), не должен превышать (см. табл. 22); 1/300 для поз. 2, 1/500 - для поз. 2, а и 1/700 - для поз. 2, б.
Черт. 5. Схема для определения прогибов стропильных конструкций при наличии подвесных крановых путей
1 - стропильные конструкции, 2 - балка подвесного кранового пути; 3 - подвесной кран; 4 - исходное положение стропильных конструкций; f1 - прогиб наиболее нагруженной стропильной конструкции; f2 - прогибы смежных с наиболее нагруженной стропильных конструкций
Черт. 6. Схема перекоса этажных ячеек 2, примыкающих к диафрагмам жесткости 1 в зданиях со связевым каркасом (пунктиром показана исходная схема каркаса до приложения нагрузки)
ПРИЛОЖЕНИЕ
7*
Обязательное
УЧЕТ ОТВЕТСТВЕННОСТИ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ*
1. Для учета ответственности зданий и сооружений, характеризуемой экономическими, социальными и экологическими последствиями их отказов, устанавливаются три уровня: I - повышенный, II - нормальный, III - пониженный.
Повышенный уровень ответственности следует принимать для зданий и сооружений, отказы которых могут привести к тяжелым экономическим, социальным и экологическим последствиям (резервуары для нефти и нефтепродуктов вместимостью 10000 м3 и более, магистральные трубопроводы, производственные здания с пролетами 100 м и более, сооружения связи высотой 100 м и более, а также уникальные здания и сооружения).
Нормальный уровень ответственности следует принимать для зданий и сооружений массового строительства (жилые, общественные, производственные, сельскохозяйственные здания и сооружения).
Пониженный уровень ответственности следует принимать для сооружения сезонного или вспомогательного назначения (парники, теплицы, летние павильоны, небольшие склады и подобные сооружения).
_____________
* Данное приложение является разделом 5 ГОСТ 27751-88 с изменениями, утвержденными постановлением Государственного комитета Российской Федерации по вопросам архитектуры и строительства от 21.12.93 № 18-54.
2. При расчете несущих конструкций и оснований следует учитывать коэффициент надежности по ответственности gn, принимаемый равным: для I уровня ответственности - более 0,95, но не более 1,2; для II уровня - 0,95; для III уровня - менее 0,95, но не менее 0,8.
На коэффициент надежности по ответственности следует умножать нагрузочный эффект (внутренние силы и перемещения конструкций и оснований, вызываемые нагрузками и воздействиями).
Примечание. Настоящий пункт не распространяется на здания и сооружения, учет ответственности которых установлен в соответствующих нормативных документах.
3. Уровни ответственности зданий и сооружений следует учитывать также при определении требований к долговечности зданий и сооружений, номенклатуры и объема инженерных изысканий для строительства, установлении правил приемки, испытаний, эксплуатации и технической диагностики строительных объектов.
4. Отнесение объекта к конкретному уровню ответственности и выбор значений коэффициента gn производится генеральным проектировщиком по согласованию с заказчиком.
ИБ "Нормирование, стандартизация и сертификация в строительстве", 4/2003
|
|
Приложение |
Изменение № 2 СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и воздействия»
1. Пункт 1.3. а) изложить в следующей редакции:
«а) при расчете на прочность и устойчивость - в соответствии с п.п. 2.2., 3.4., 3.7., 3.11., 4.8., 6.11., 7.3. и 8.7.;»
2. В пункте 1.7:
подпункт «к» изложить в следующей редакции:
«к) Снеговые нагрузки с пониженным расчетным значением, определяемым умножением полного расчетного значения на коэффициент 0,5»;
дополнить пункт примечанием следующего содержания:
«Примечание. В районах со средней температурой января минус 5 °С и выше (по карте 5 приложения 5 к СНиП 2.01.07-85*) снеговые нагрузки с пониженным расчетным значением не устанавливаются.»
3. Подпункт д) пункта 1.8 изложить в следующей редакции:
«д) снеговые нагрузки с полным расчетным значением».
4. Пункт 5.1 изложить в следующей редакции:
«5.1. Полное расчетное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия следует определять по формуле
,
где Sg - расчетное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, принимаемое в соответствии с п.5.2.
m - коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в соответствии с п.п. 5.3. - 5.6.»
5. Пункт 5.2. изложить в следующей редакции:
«5.2. Расчетное значение веса снегового покрова Sg на 1 м2 горизонтальной поверхности земли следует принимать в зависимости от снегового района Российской Федерации по данным таблицы 4.
Таблица 4
Снеговые районы Российской Федерации (принимаются по карте 1 обязательного приложения 5) |
I |
II |
III |
IV |
V |
VI |
VII |
VIII |
Sg, кПа |
0,8 |
1,2 |
1,8 |
2,4 |
3,2 |
4,0 |
4,8 |
5,6 |
Примечание:
В горных и малоизученных районах, обозначенных на карте 1 обязательного приложения 5, в пунктах с высотой над уровнем моря более 1500 м, в местах со сложным рельефом, а также при существенном отличии местных данных от приводимых в таблице 4 расчетные значения веса снегового покрова следует устанавливать на основе данных Росгидромета. При этом в качестве расчетного значения Sg следует принимать превышаемый в среднем один раз в 25 лет ежегодный максимум веса снегового покрова, определяемый на основе данных маршрутных снегосъемок о запасах воды на защищенных от прямого воздействия ветра участках (в лесу под кронами деревьев или на лесных полянах) за период не менее 20 лет.»
6. Пункт 5.7. изложить в следующей редакции:
«5.7. Нормативное значение снеговой нагрузки определяется умножением расчетного значения на коэффициент 0,7.»
7. Карту 1 ((Районирование территории СССР по весу снегового покрова» приложения 5 заменить на карту 1 «Районирование территории Российской Федерации по расчетному значению веса снегового покрова земли».
СНиП 2.01.07-85* расположен в сборниках: |
Нравится
Твитнуть |