Рисунок 2 - Самосверлящие винты S-МD 51Z с полиэтиленовой шайбой для соединения двух или трех листов толщиной от 0,6 до 0,8 мм Эти винты применяют для соединения двух или трех листов общей толщиной не более 2,75 мм при длине винта 19 мм. 7.1.2 Для крепления профилированных листов к стальным несущим элементам покрытия (фермам, балкам, прогонам) используют самонарезающие самосверлящие винты марок S-МD 05-Z, S-МD 21-Z, S-МБ 53-Z, S-МD 55-Z, S-МD 51-LZ. 7.1.3 Самонарезающие самосверлящие винты диаметром от 4,8 до 6,3 мм изготовляют из высокопрочной углеродистой стали с цинковым покрытием и применяют для крепления настила к основному металлу толщиной от 1,25 до 12,0 мм с временным сопротивлением не менее 370 МПа. Крепление настила выполняется непосредственно к опорной конструкции или через слой утеплителя при длине винта от 38 до 55 мм (рисунок 3).
Рисунок 3 - Удлиненные винты S-МD 51LZ, для крепления настила к опорной конструкции через слой утеплителя. 7.1.4 Самосверлящие винты класса S-MDS диаметром от 4,8 до 5,5 мм и длиной не более 100 мм изготовляют из нержавеющей стали и применяют для крепления настила в агрессивной среде. 7.1.5 Самонарезающие винты S-МР 52Z и S-МР 53Z диаметром 6,3 мм с цинковым покрытием используют для крепления профилированных листов к металлическим конструкциям, в которых перед установкой винта необходимо просверлить отверстие меньшего диаметра (таблица 5). Длина этих винтов не превышает 100 мм (рисунок 4). Таблица 5 - Требуемые диаметры отверстий под винты S-МРZ
Рисунок 4 - Самонарезающие винты S- МР 52Z без сверла 7.1.6 Самонарезающие винты могут поставляться с уплотняющими шайбами диаметром 16 мм из полимерного материала или без них. Для кровельного профилированного настила винты должны использоваться с шайбами. Наконечник самосверлящего винта выполнен в форме сверла, длина которого зависит от толщины базового металла. Винты с коротким сверлом используют для соединения листов общей толщиной от 0,75 до 3,0 мм, со сверлом средней длины - для толщин не более 6,0 мм, с длинным сверлом - для толщин от 5,0 до 12,0 мм. После установки винта сверло должно выступать из базового материала не менее чем на 2,0 мм. Винты устанавливаются с помощью электрических шуруповертов Hilti SТ 1800 или SТ 2500, снабженных ограничителем заворачивания винта до требуемой глубины (для винтов с уплотнительными шайбами) или регулятором крутящего момента (для винтов без шайб). 7.1.7 Опорные соединения профилированного настила на самонарезающих винтах должны рассчитываться на срез и растяжение (рисунок 5).
Рисунок 5 - Предельные состояния винтового соединения 7.1.8 Расчетное срезающее усилие Nb, которое может быть воспринято одним винтом, определяется по формуле: , (14) где t - толщина более тонкого из соединяемых профилей в мм; d - диаметр винта, мм ; (15) Ru - расчетное сопротивление стали настила в кH/мм2. 7.1.9 Расчетное сопротивление Vb, одновинтового соединения настила при растяжении (выдергивании) принимается как соответствующее меньшее из значений, приведенных в таблицах 6 и 7. В таблице 6 даны предельные растягивающие усилия Vb1 на один винт при отрыве настила от опоры. Таблица 6 - Предельные растягивающие усилия на один винт
В таблице 7 даны предельные растягивающие усилия Vb2 на один винт при его выдергивании из основного металла опоры. Таблица 7 - Предельные растягивающие усилия на один винт
7.1.10 Количество винтов в опорном соединении настила при действии срезающего усилия N определяется по формуле: . (16) 7.1.11 Количество винтов в опорном соединении настила при действии растягивающего (выдергивающего) усилия V определяется по формуле: , (17) где Vb - меньшее из значений Vb1 и Vb2 по таблицам 6 и 7. 7.1.12 Винты в соединении настила, работающие одновременно на срез и растяжение, следует рассчитывать на срез и растяжение отдельно. 7.2 Крепление настила с помощь дюбелей компании Hilti7.2.1 Для крепления профилированного настила к металлическим конструкциям используют дюбели двух марок Х-ЕNР-19 и ЕNР2К-20 (рисунок 6). Дюбели Х-ЕNР-19 (ЕNР2К-20) диаметром 4,5 мм являются универсальными и могут быть использованы для крепления стальных листов толщиной от 0,6 до 4,0 мм к стальной конструкции толщиной от 3 до 8 мм (для дюбелей ENР2К-20) или от 6 мм и более (для дюбелей Х-ЕNР-19). Рисунок 6 - Дюбель Х-ЕNP-19 Дюбели ЕNР2К диаметром 3,7мм применяются для крепления профилированного настила к стальной конструкции толщиной от 3 до 8 мм (рисунок 7).
Рисунок 7 - Дюбели Hilti 7.2.2 Высокопрочные дюбели - гвозди должны изготовляться из стали, твердость которой в 2-3 раза больше, чем у основного металла, в который они устанавливаются. Временное сопротивление стали дюбелей при растяжении (предела прочности) должно быть около 2000 МПа при твердости по Роквеллу не менее 55. Такие дюбели применяются для крепления пакета из стальных листов общей толщиной не более 4 мм и к несущей конструкции из стали с пределом прочности от 340 до 630 Н/мм2 (рисунок 8). Рисунок 8 - Правильное положение дюбеля в соединении 7.2.3 Область применения дюбелей ограничивается толщиной и прочностью основного металла. Зависимость максимальной толщины основного металла от его прочности для дюбелей ЕNР2 приводится на рисунке 9а, для дюбелей ЕNP2К - на рисунке 9б.
Рисунок 9 - Зависимость предельной толщины базового материала от его прочности 7.2.4 Дюбельное соединение профилированного настила работает на срез и растяжение по одной из четырех схем (рисунок 10).
Рисунок 10 - Типовые схемы дюбельных соединений профилированного настила Несущая способность дюбельного соединения зависит от толщины прикрепляемого настила и схемы, по которой оно работает (таблица 8). Глубина установки дюбеля в основном металле рекомендуется от 22 до 27мм. 7.2.5 Требуемое количество дюбелей в соединении настила определяется по формулам: на срез , (18) на растяжение , (19) где V и N - срезающее и отрывающее усилие на соединение; VR1 и NR1 - несущая способность однодюбельного соединения на срез и отрыв; γm = 1,25 - коэффициент условия работы; α1 = 1,1 - коэффициент, учитывающий многократное воздействие ветровой нагрузки. Таблица 8 - Предельные усилия на дюбельные соединения
7.2.6 Дюбели должны иметь цинковое покрытие от 5 до 15 μкм, обеспечивающее их защиту от коррозии в течение 25 лет в слабоагрессивной среде. 7.2.7 Кроме одной или двух металлических шайб, в комплект с дюбелями, применяемыми для крепления кровельных профилированных настилов включены защитный колпачок из нержавеющей стали и неопреновая шайба (рисунок 11).
Рисунок 11 - Дюбельное соединение кровельного настила Уклон кровли из профилированного настила, закрепленного дюбелями с неопреновыми шайбами, должен быть не менее 6°. 7.2.8 Дюбели забиваются в базовый материал при помощи порохового монтажного пистолета Hilti DХ 76 МХ (с магазином для дюбелей в ленте по 10 шт.) или DХ 76 F15 (для установки одиночных дюбелей). Монтажный пистолет обладает пятью степенями защиты от непроизвольного выстрела: - ствол пистолета во время выстрела должен быть расположен перпендикулярно к поверхности соединяемых элементов; - выстрел может быть произведен только в том случае, если усилие, прижимающее пистолет к соединяемым элементам, превышает 5 кгс; - выстрел не произойдет без предварительного нажатия на спусковой крючок пистолета до упора; - для выполнения выстрела необходимо последовательно произвести все выше приведенные действия; - выстрел не произойдет при падении пистолета. Для исключения сквозного прострела базового материала в монтажном пистолете используется поршневой принцип действия. 7.2.9 Для установки дюбеля ширина нижней полки настила с трапециевидными гофрами должна быть не менее 38 мм. Расстояние от дюбеля до ближайшей стенки гофра должно быть не менее 20 мм. Расстояние от края базовой конструкции до ближайшего дюбеля должно быть не менее 10 мм. Шаг дюбелей вдоль гофров настила должна быть не менее 45 мм, поперек гофров - не менее 20 мм. Расстояние от дюбеля до края настила - не менее 20 мм. 7. 3 Соединения листов настила комбинированными заклепками7.3.1 Комбинированные заклепки «BRALO» состоят из алюминиевого или стального корпуса и стального стержня из калиброванной стали диаметром 2,5-2,8 мм (рисунок 12).
Рисунок 12 - Заклепочное соединение двух листов Корпус заклепки из алюминиевого сплава диаметром от 2,4 до 6,4 мм и длиной до 50 мм имеет бортик диаметром от 5 до 13 мм. Стальной корпус заклепки диаметром от 3,2 до 4,8 мм и длиной до 12 мм имеет бортик от 6 до 9,5 мм. 7.3.2 Максимальная толщина пакета из соединяемых листов зависит от диаметра и длины корпуса заклепки. Несущая способность одной стандартной заклепки в соединении профилированных листов внахлест приводится в таблице 13. 7.3.3 Шаг заклепок в соединениях принимается не более 500 мм, кроме профилированных настилов, выполняющих функцию диафрагм жесткости в покрытиях зданий и сооружений. Таблица 13 - Предельные усилия для однозаклепочного соединения
7.3.3 Шаг заклепок в соединениях принимается не более 500 мм, кроме профилированных настилов, выполняющих функцию диафрагм жесткости в покрытиях зданий и сооружений. 8 Учет жесткости диафрагм из профилированного настила
|
Конструкция покрытия |
Схема работы настила |
Условия закрепления прогона на опорах |
βo |
Беспрогонная |
разрезная |
- |
1,0 |
неразрезная |
- |
1,2 |
|
С прогонами |
разрезная |
шарнирное опирание |
0,7 |
закрепление препятствует кручению |
0,9 |
||
неразрезная |
шарнирное опирание |
0,8 |
|
закрепление препятствует кручению |
1,0 |
8.3 Основные расчетные положения
8.3.1 В соединениях листов настила на опорах и между собой распределение продольной силы между крепежными элементами принимается равномерным.
8.3.2 Прочность соединений настила с поперечными опорами проверяется по формуле (рисунок 15).
Рисунок 15 - Расчетные усилия в соединениях настила на опорах и в пролете
, (22)
где Nx и Ny - расчетные срезающие усилия на один крепежный элемент, направленные соответственно параллельно и перпендикулярно горизонтальной нагрузке;
ρ - расчетное растягивающее (отрывающее) усилие на один крепежный элемент или сварную точку при ветровом отсосе;
[N1] и [ρ1] - допускаемые усилия на один крепежный элемент соответственно при срезе и растяжении (отрыве).
Значения [N1] и [ρ1] определяются экспериментальным путем, и должны быть предоставлены производителем метизов крепления.
8.3.3 Прочность соединений профилированных листов настила между собой в пролете проверяется по формуле:
, (23)
где N - расчетная продольная сила, действующая на соединение;
n - число крепежных элементов;
m - коэффициент условия работы, принимаемый равным 0,9 для заклепочных соединений и 0,8 - для соединений на самонарезающих винтах.
Допускаемое срезающее усилие [N2] на одну стандартную комбинированную заклепку или самонарезающий винт в соединениях листов приводится в разделе 7.
8.3.4 В поперечных диафрагмах расчетные срезающие усилия на соединения можно определять как в однопролетной балке двутаврового сечения с гофрированной стенкой из профилированного настила и поясами в виде верхних поясов стропильных ферм или ригелей поперечных рам, расположенных по продольным краям этих диафрагм.
При изгибе диафрагм в своей плоскости допускается, что стенка из профилированного настила воспринимает только сдвигающие усилия, а верхние пояса ферм или ригелей испытывают дополнительное сжатие или растяжение (рисунок 16).
Погонное сдвигающее усилие в настиле от равномерно распределенной горизонтальной нагрузки qr в плоскости диафрагмы определяется по формуле:
, (24)
Расчетная продольная сила, действующая на соединения листов настила между собой в поперечных диафрагмах, имеет вид:
, (25)
где e - шаг крепежных элементов.
Максимальное дополнительное усилие в верхних поясах ферм или ригелей на продольных краях этих диафрагм от нагрузки qr равно:
, (26)
а - при определении усилий в соединениях настила; |
б - при работе изгибyой жесткости в своей плоскости |
Рисунок 16 - Расчетная схема поперечной диафрагмы
8.3.5 В продольных диафрагмах расчетные срезающие усилия на соединения настила определяются с учетом взаимных перемещений поперечных рам в направлении нагрузки согласно принятой расчетной схеме (рисунок 17). По этой схеме каждая продольная диафрагма здания (отсека) рассматривается как неразрезная равнопролетная балка на упругоподатливых опорах, которыми являются поперечные рамы.
а - в здании (отсеке) со свободными торцами; |
б - при действии сосредоточенной силы на одну раму |
Рисунок 17 - Расчетная схема продольной диафрагмы
8.3.6 В зданиях (отсеках) со свободными торцами при действии горизонтальной нагрузки в плоскости одной из поперечных рам перемещение любой из них на уровне ригеля определяется по формуле:
, (27)
где - перемещение ригеля любой поперечной рамы i при нагружении рамы j эквивалентной силой Q, приложенной на уровне ее ригеля (см. рисунок 16 а);
b1 и b2 - произвольные постоянные, определяемые по приложению Г
; (28)
К - параметр единичной жесткости поперечных рам, равный горизонтальной силе на уровне ригеля, вызывающей его единичное перемещение в плоскости рамы (см. рисунок 14 6);
С - сдвиговая жесткость участка продольной диафрагмы между смежными поперечными рамами, определяемая по указаниям раздела 8.1;
j и i - порядковые номера нагруженной и рассматриваемой рамы при нумерации от одного торца здания (отсека) к другому, начиная с i = 0.
При действии силы Q на поперечную раму, расположенную в середине длины здания (отсека), взаимное смещение нагруженной и ближайшей к ней поперечных рам можно записать как:
, (29)
где β1 и β2 - коэффициенты, определяемые по таблице Д 1 в приложении Д.
Расчетные срезающие усилия в соединениях настила продольной диафрагмы принимаются в зависимости от значения максимальной сдвигающей силы
. (30)
В зданиях (отсеках) при действии сил Q на каждую поперечную раму смещение ригеля любой из них можно вычислить по формуле:
, (31)
где α1 и α2 - произвольные постоянные, определяемые по приложению Г.
В этом случае перемещение ригеля поперечной рамы в середине длины здания (отсека) является наибольшим и имеет вид:
, (32)
где βm - коэффициент, определяемый по таблице 2 приложения Д.
8.3.7 Для расчетной оценки горизонтального прогиба диафрагм с профилированным настилом при изгибе в своей плоскости рекомендуется прямоугольные участки настила между несущими элементами, к которым он прикреплен, заменить крестовой решеткой из фиктивных стержней-связей, шарнирно соединенных с этими элементами (см. рисунок 16 б).
Условная площадь сечения этих стержней определяется из условия равенства сдвиговых жесткостей каждой связевой панели и соответствующего ей участка настила:
, (33)
где С и α - обозначения те же, что в формуле (21);
- длина рассматриваемого участка настила по диагонали;
E - модуль упругости стали.
При односторонней нагрузке крестовая решетка из фиктивных связей может быть заменена раскосной, у которой условная площадь растянутого раскоса равна F = 2 Fус (см. рисунок 16 б).
Прогиб диафрагм в середине пролета от расчетных горизонтальных нагрузок может быть определен как прогиб эквивалентной связевой фермы с бесконечно жесткими поясами и деформируемой раскосной решеткой по формуле:
, (34)
где Np - усилия в элементах решетки эквивалентной связевой фермы от расчетной нагрузки;
N1 - усилия в тех же элементах от единичной нагрузки, приложенной к середине пролета фермы;
F - площадь сечения элементов решетки.
8.4 Конструктивные требования
8.4.1 Профилированный настил в составе диафрагм жесткости крепится на всех опорах в каждой волне.
8.4.2 Шаг точечных соединений профилированных листов настила между собой в пролете рекомендуется принимать постоянным, но не более 500 мм.
8.4.3 Конструкция опирания прогонов, поддерживающих настил в составе диафрагм, должна практически исключать возможное закручивание их опорных сечений (варианты конструктивных решений жесткого узла опирания прогонов приводятся в приложении В).
8.4.4 В диафрагмах не рекомендуется выполнять отверстия с размерами более 1,0 м. Расстояние от краев диафрагм до отверстия должно быть не менее b/4. Если размеры отверстия в диафрагме превышают 1 м, то при определении ее сдвиговой жесткости С по формуле (21) расчетная длина α снижается пропорционально соотношению площадей этого отверстия и рассматриваемого участка настила.
Приложение А
(рекомендуемое)
Расчетные значения предельных нагрузок на
профилированный настил при поперечном изгибе
Таблица А 1
Обозначение профиля |
Предельная нагрузка, кг/м2, при расчетной схеме |
||||
шаг опор, м |
схема 1 |
схема 2 |
схема 3 |
схема 4 |
|
НС35-1000-0,8 |
1,5 |
627 |
670 |
762 |
752 |
3,0 |
78 |
198 |
153 |
164 |
|
С44-1000-0,7 |
1,5 |
658 |
474 |
540 |
518 |
3,0 |
82 |
211 |
264 |
245 |
|
НС44-1000-0,7 |
3,0 |
81 |
248 |
285 |
273 |
Н57-750-0,7 |
3,0 |
290 |
262 |
309 |
295 |
4,0 |
91 |
170 |
199 |
190 |
|
Н57-750-0,8 |
3,0 |
337 |
365 |
426 |
409 |
4,0 |
106 |
205 |
256 |
245 |
|
Н60-845-0,7 |
3,0 |
323 |
230 |
269 |
257 |
4,0 |
102 |
172 |
184 |
175 |
|
Н60-845-0,8 |
3,0 |
388 |
324 |
378 |
360 |
4,0 |
122 |
203 |
254 |
241 |
|
Н60-845-0,9 |
3,0 |
439 |
427 |
504 |
482 |
4,0 |
138 |
240 |
300 |
286 |
|
Н75-750-0,8 |
3,0 |
582 |
527 |
659 |
615 |
4,0 |
248 |
296 |
370 |
345 |
|
Н75-750-0,9 |
3,0 |
645 |
617 |
771 |
720 |
4,0 |
293 |
347 |
434 |
405 |
|
Н114-750-0,8 |
4,0 |
588 |
588 |
735 |
см. примечание |
6,0 |
193 |
261 |
см. примечание |
см. примечание |
|
Н114-750-0,9 |
4,0 |
659 |
659 |
824 |
см. примечание |
6,0 |
218 |
293 |
см. примечание |
см. примечание |
|
Н114-750-1,0 |
4,0 |
733 |
733 |
916 |
см. примечание |
6,0 |
244 |
325 |
см. примечание |
см. примечание |
|
Н114-600-0,8 |
4,0 |
602 |
612 |
765 |
см. примечание |
6,0 |
201 |
272 |
см. примечание |
см. примечание |
|
Н114-600-0,9 |
4,0 |
685 |
689 |
862 |
см. примечание |
6,0 |
228 |
306 |
см. примечание |
см. примечание |
|
Н114-600-1,0 |
4,0 |
771 |
771 |
917 |
см. примечание |
6,0 |
258 |
345 |
см. примечание |
см. примечание |
|
Примечание - В соответствии с ГОСТ 24045-94 профилированные листы должны изготавливать: для листов Н и НС - длиной от 3 до 12 м., кратной 250 мм.; для листов НС и С - длиной от 2,4 до 12 м., кратной 300 мм. По согласованию изготовителя и потребителя возможно изготовление листов более 12 м. |
Приложение Б
(рекомендуемое)
Расчетные значения эталонной жесткости Со
для диафрагм из профилированного настила
Обозначение профиля |
Толщина, мм |
Размеры эталонной панели, мм |
Со, Н/мм |
ГОСТ, ТУ |
|
ао |
во |
||||
НС35-1000 |
0,7 |
3000 |
3000 |
900 |
|
0,8 |
1300 |
||||
Н57-750 |
0,7 |
6000 |
3000 |
1300 |
- « - |
0,8 |
1900 |
||||
Н60-845 |
0,7 |
6000 |
3000 |
1200 |
- « - |
0,8 |
1800 |
||||
0,9 |
2600 |
||||
Н75-750 |
0,8 |
6000 |
3000 |
1400 |
- « - |
0,9 |
2100 |
||||
Н114-750 |
0,8 |
6000 |
6000 |
500 |
- « - |
0,9 |
700 |
||||
1,0 |
900 |
||||
Н114-600 |
0,8 |
6000 |
6000 |
600 |
- « - |
0,9 |
850 |
||||
1,0 |
1100 |
Приложение В
(рекомендуемое)
Варианты решения опорных узлов прогонов в
составе диска покрытия
Примечания:
1 Болты принимать диаметром не менее d = 20 мм.
2 Высота сварных швов не менее h = 4мм.
Приложение Г
(обязательное)
Формулы для определения произвольных постоянных а1;
а2; b1 и b2
,
,
где
,
m - порядок номер рамы в середине блока
,
где x1 = x2-1
Q – эквивалентная горизонтальная сила, приложенная на уровне ригеля рамы с порядковым номером ''j"
C и K - параметры жесткости в плоскостях диафрагмы покрытия и поперечной рамы соответственно.
Приложение Д
(обязательное)
Коэффициенты β1, β2
и βm для расчета рам блока
Соотношение жесткостей |
Коэффициенты β1 и β2 при числе рам в блоке |
|||||||||
t + 1 = 3 |
t + 1 = 5 |
t + 1 = 7 |
t + 1 = 9 |
t + 1 = 11 |
||||||
β1 |
β2 |
β1 |
β2 |
β1 |
β2 |
β1 |
β2 |
β1 |
β2 |
|
1 |
0,5 |
0,191 |
0,459 |
0,175 |
0,448 |
0,171 |
0,447 |
0,17 |
0,447 |
0,17 |
2 |
0,428 |
0,214 |
0,344 |
0,172 |
0,338 |
0,169 |
0,335 |
0,167 |
0,333 |
0,166 |
3 |
0,399 |
0,225 |
0,31 |
0,175 |
0,287 |
0,162 |
0,28 |
0,158 |
0,278 |
0,156 |
4 |
0,383 |
0,233 |
0,287 |
0,175 |
0,257 |
0,157 |
0,248 |
0,15 |
0,243 |
0,147 |
5 |
0,375 |
0,24 |
0,271 |
0,174 |
0,238 |
0,15 |
0,226 |
0,145 |
0,22 |
0,14 |
6 |
0,37 |
0,246 |
0,26 |
0,173 |
0,225 |
0,15 |
0,211 |
0,14 |
0,2 |
0,13 |
7 |
0,37 |
0,254 |
0,25 |
0,17 |
0,217 |
0,15 |
0,2 |
0,138 |
0,19 |
0,13 |
8 |
0,37 |
0,26 |
0,245 |
0,17 |
0,21 |
0,148 |
0,195 |
0,138 |
0,185 |
0,13 |
9 |
0,36 |
0,26 |
0,24 |
0,17 |
0,2 |
0,14 |
0,18 |
0,13 |
0,17 |
0,12 |
10 |
0,35 |
0,255 |
0,23 |
0,168 |
0,19 |
0,138 |
0,17 |
0,12 |
0,165 |
0,12 |
Коэффициент βm при числе рам |
||||||
С/К |
3 |
5 |
7 |
9 |
11 |
13 |
1 |
0,333 |
0,714 |
0,889 |
0,958 |
0,984 |
0,994 |
2 |
0,200 |
0,530 |
0,754 |
0,875 |
0,937 |
0,969 |
3 |
0,143 |
0,420 |
0,651 |
0,799 |
0,885 |
0,935 |
4 |
0,112 |
0,348 |
0,570 |
0,73 |
0,833 |
0,898 |
5 |
0,091 |
0,296 |
0,506 |
0,670 |
0,785 |
0,861 |
6 |
0,076 |
0,257 |
0,455 |
0,619 |
0,740 |
0,825 |
7 |
0,067 |
0,225 |
0,409 |
0,571 |
0,697 |
0,788 |
8 |
0,057 |
0,199 |
0,369 |
0,528 |
0,655 |
0,752 |
9 |
0,052 |
0,184 |
0,347 |
0,499 |
0,630 |
0,729 |
10 |
0,048 |
0,172 |
0,326 |
0,477 |
0,606 |
0,706 |
Библиография
1 Федеральный закон «О техническом регулировании» от 27 декабря 2002г. № 184-ФЗ.
2 Рекомендации по учету жесткости диафрагм из стального профилированного настила в покрытиях одноэтажных производственных зданий при горизонтальных нагрузках, ЦНИИПСК им. Мельникова, Москва, 1980.
3 Eurocode 3. Design of Steel Structures. 1.3 Supplementary rules for cold formed thin gauge member and sheets. ENV, 1996.
4 СТО 0047-2005 (02494680, 17523759). Перекрытия сталежелезобетонные с монолитной плитой по стальному профилированному настилу. Стандарт организации, Москва, 2005.
Ключевые слова: стальной профилированный настил, покрытия зданий, проектирование, изготовление, монтаж
СТО 0043-2005 расположен в сборниках: |
Нравится
Твитнуть |