3.9. Динамическую нагрузку на преграду (перемычку) следует принимать равной: давлению во фронте проходящей ударной волны при расположении преграды параллельно направлению распространения ударной волны; давлению отражения ударной волны при расположении преграды перпендикулярно направлению распространения ударной волны. Давление отражения ударной волны DPотр определяется по формулам: (3) (3а) где DРпр(х) - давление во фронте проходящей ударной волны затекания в месте установки преграды, МПа (кгс/см2). 3.10. Эквивалентную статическую нагрузку Рэкв, МПа (кгс/см2), от ударной волны затекания на элементы защитных конструкций следует определять по формуле Рэкв = DРтахKд, (4) где DРтах - максимальное давление ударной волны (динамическая нагрузка) на рассчитываемый элемент, МПа (кгс/см2), определяемое согласно пп. 3.7-3.9; Kд - коэффициент динамичности, принимаемый равным: 1,3 - при расчете конструкций в стадии упругопластических деформаций; 1,8 - при расчете конструкций в упругой стадии. 3.11. Максимальную смещающую силу Рсм от действия ударной волны затекания на конструктивные элементы лестничных отделений и армировки в стволах следует определять по формулам: Рсм = СхDРскSм (MH); (5) Рсм = 104СхDРскSм (кгс), (5а) где Сх - коэффициент лобового сопротивления элемента, принимаемый по СНиП II-11-77; Sм - наибольшая площадь сечения элемента плоскостью, перпендикулярной направлению распространения ударной волны затекания (миделево сечение), м2; DРск - скоростной напор, определяемый по формулам: (6) (6а) РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ ПОРОД НА КОНТУРЕ ПРОТЯЖЕННЫХ ВЫРАБОТОК3.12. Устойчивость пород на контуре протяженных выработок, приспосабливаемых под убежища, следует определять из выражений: где sв - давление, определяемое по обязательному приложению 1, МПа (кгс/см2); scz, scx - давления, МПа (кгс/см2), определяемые по формулам: scz = AUcz; (9) scx = AUcx, (10) где А - акустическое сопротивление пород, определяемое по табл. 3, МПа× с/м (кгс×с/см3); Ucz, Ucx - соответственно вертикальная и горизонтальная составляющие массовой скорости, принимаемые по обязательному приложению 1; a - угол наклона выработки к горизонту, град; x - коэффициент бокового давления пород, определяемый по формуле (11) где v - коэффициент Пуассона, определяемый по данным экспериментальных измерений; Kp, Kq - коэффициенты концентрации тангенциальных напряжений на контуре выработок соответственно от вертикальных и горизонтальных нагрузок, принимаемые по обязательному приложению 5; Kу - коэффициент динамического упрочнения пород, принимаемый равным: 1,0 - для соляных пород, гипсов и пильных известняков; 1,3 и 1,5 - для других пород в условиях действия соответственно сжимающих и растягивающих напряжений; s0 - вертикальное давление толщи пород, определяемое по формулам: s0 = 10-3gHр (МПа); (12) s0 = 10-4gHр (кгс/см2), (12а) где g - средняя величина удельного веса толщи пород над выработкой, кН/м3 (кгс/м3); Hр - расчетная глубина расположения выработки, м, принимаемая в соответствии с требованиями СНиП II-94-80; - расчетное сопротивление породы сжатию или растяжению, МПа (кгс/см2), определяемое по п. 3.13. Положительный знак левой части формул (7) и (8) указывает на наличие сжимающих напряжений, отрицательный - на наличие растягивающих напряжений. Таблица 3
3.13. Расчетное сопротивление пород (массива) сжатию следует определять в соответствии с требованиями СНиП II-94-80, растяжению при отсутствии конкретных данных - рекомендуемого приложения 6. В зонах вечной мерзлоты показатели и необходимо определять по данным специализированных организаций с учетом возможного повышения температуры в приспосабливаемой выработке на 15 °С. 3.14. Устойчивость пород на контуре протяженных выработок, приспосабливаемых под противорадиационные укрытия, следует определять из выражения (13) РАСЧЕТ ЭКВИВАЛЕНТНОЙ СТАТИЧЕСКОЙ НАГРУЗКИ НА КРЕПЬ ПРОТЯЖЕННЫХ ВЫРАБОТОК ОТ ДЕЙСТВИЯ ВЫВАЛА ПОРОДЫ3.15. Эквивалентную статическую нагрузку на крепь выработок, приспосабливаемых под убежища, от действия вывала породы , МПа (кгс/см2), следует определять по формулам: в кровле выработки (14) в стенах выработки (15) где qвыв - давление от веса вывала породы, определяемое по формулам: qвыв = 10-3ghвыв (МПа); (16) qвыв = 10-4ghвыв (кгс/см2), (16а) где hвыв - высота вывала породы, м, определяемая по п. 3.16; qк - давление от веса крепи, МПа (кгс/см2); hкр, hст - безразмерные коэффициенты перегрузки соответственно со стороны кровли и стенок выработки, определяемые по формулам: (17) (18) где tн - время, с, определяемое по обязательному приложению 1. 3.16. Высоту (толщину) вывала породы в выработке hвыв, м, следует определять по формуле (19) где В - пролет выработки, м; sтах - максимальное напряжение, МПа (кгс/см2), равное наибольшему значению из величин левой части выражений (7) и (8). Для выработок, пройденных буровзрывным способом, hвыв следует увеличивать на 0,2В. 3.17. Усилия в крепи выработок от действия вывала породы определяются по правилам строительной механики. РАСЧЕТ УСТОЙЧИВОСТИ ПОТОЛОЧИНЫ И МЕЖДУ КАМЕРНЫХ ЦЕЛИКОВ В КАМЕРНЫХ ВЫРАБОТКАХ3.18. В камерных выработках, приспосабливаемых под убежища, устойчивость потолочины, если ее толщина меньше или равна удвоенной величине пролета камеры (hп £ 2l), следует определять на срез, растяжение и сжатие из выражений: на срез (20) на растяжение (21) на сжатие (22) где l - пролет камеры, м; hк - высота камеры, м; hп - толщина потолочины, м; f - стрела подъема свода, м; - расчетное сопротивление пород (массива) срезу, МПа (кгс/см2), принимаемое при отсутствии конкретных данных по рекомендуемому приложению 6; s0(м), s0(п) - вертикальные давления соответственно слоя мягких грунтов и пород потолочины, определяемые по формулам: s0(м) = 10-3gмhм (МПа); (23) s0(м) = 10-4gмhм (кгс/см2); (23а) s0(п) = 10-3gпhп (МПа); (24) s0(п) = 10-4gпhп (кгс/см2). (24а) где gм, gп - средний удельный вес соответственно слоя мягких грунтов и пород потолочины, кН/м3 (кгс/м3); hм - толщина слоя мягких грунтов, м; lпр - ширина просечки (сбойки), м. 3.19. В камерных выработках, приспосабливаемых под убежища, устойчивость потолочины, если ее толщина больше удвоенной величины пролета камеры (hп > 2l), следует определять на изгиб из выражений: в случае qзак < 0,1Rс (25) в случае 0,1 Rc < qзак < 0,8 Rс (26) где qзак - закрепляющая нагрузка, МПа (кгс/см2), определяемая по формуле (27) где Sкр - площадь кровли, приходящаяся на один целик, м2; Fц - площадь поперечного сечения целика, м2; Rc - среднее значение сопротивления пород в образце одноосному сжатию, устанавливаемое по результатам экспериментальных измерений, МПа (кгс/см2); Kкр - коэффициент несущей способности потолочины, принимаемый при отсутствии конкретных данных по рекомендуемому приложению 8; Kп - коэффициент пригрузки, принимаемый равным: 0,5 - для пород с четко выраженной слоистостью; 0,35 - для среднеслоистых пород; 0,2 - «малослоистых»; Kп = 0 - для неслоистых пород; Рп - приведенное вертикальное давление пород нижнего несущего слоя потолочины, определяемое по формулам: (28) (28а) где gн.с - средний удельный вес пород нижнего несущего слоя, кН/м3 (кгс/м3); hн.с - толщина пород нижнего несущего слоя, м; - расчетное сопротивление пород (массива) изгибу, принимаемое при отсутствии конкретных данных равным [ - расчетное сопротивление пород (массива) сжатию, определяемое по п. 3.13]. При qзак ³ 0,8 Rс расчет потолочины на устойчивость не производится. Потолочина в этом случае считается неустойчивой от действия статических нагрузок. 3.20. Устойчивость междукамерных целиков в убежищах определяется из выражений: ленточных (29) столбчатых (30) где Kц - коэффициент несущей способности целика; принимаемый при отсутствии экспериментальных данных по рекомендуемому приложению 8; Kн - коэффициент, принимаемый равным: 0,5 при L < H - для целиков с прослойками слабых пород; 0,7 » L < Н - для однородных целиков; 1,0 » L ³ H - для всех целиков (L, Н - соответственно ширина и глубина расположения отработанного пространства шахтного поля, м); bц, lц - соответственно ширина и длина целика, м; Kф - коэффициент, принимаемый равным: для средне- и сильнотрещиноватых пород: для слаботрещиноватых пород для сланцевых пород (hц - высота целика, м); , - коэффициенты взаимодействия с целиками волны сжатия и эпицентральных сейсмических волн, принимаемые для ленточных целиков по табл. 4 и 5; для столбчатых целиков коэффициенты и принимаются равными 0,85 от этих же коэффициентов для ленточных целиков. Таблица 4
Таблица 5
3.21. В камерных выработках, приспосабливаемых под противорадиационные укрытия, устойчивость потолочины при условии hп £ 2l следует определять из выражений: на срез (31) на растяжение (32) на сжатие (33) 3.22. В камерных выработках, приспосабливаемых под противорадиационные укрытия, устойчивость потолочины при условии hп > 2l следует определять из выражений: в случае qзак < 0,1 Rc (34) в случае 0,1 Rc < qзак < 0,8 Rc (35) При qзак ³ 0,8 Rc расчет потолочины на устойчивость не производится. Потолочина камеры в этом случае считается неустойчивой. 3.23. Устойчивость междукамерных целиков в противорадиационных укрытиях определяется из выражений: ленточных (36) столбчатых (37) 4. ИНЖЕНЕРНО-ТЕХНИЧЕСКОЕ ОБОРУДОВАНИЕ4.1. В защитных сооружениях следует предусматривать инженерно-техническое оборудование, обеспечивающее необходимые условия пребывания в них укрываемых. 4.2. Продолжительность режимов вентиляции, а также параметры микроклимата и газового состава воздушной среды следует принимать в соответствии с требованиями СНиП II-11-77. 4.3. В системах санитарно-технических устройств следует применять стандартное оборудование, а также использовать оборудование, установленное по условиям производственной деятельности объекта. Проходы и зазоры между элементами оборудования, а также между оборудованием и конструктивными элементами выработок следует принимать в соответствии с требованиями СНиП II-11-77 и правил безопасности для предприятий соответствующей отрасли промышленности. ВЕНТИЛЯЦИЯ УБЕЖИЩ4.4. Систему вентиляции убежищ следует проектировать на два режима - чистой вентиляции и фильтровентиляции. Принципиальная схема вентиляции убежища приведена на чертеже. Условные обозначения:
Принципиальная схема вентиляции убежища 1 - вентилируемый тамбур-шлюз; 2 - шлюзовая камера; 3 - тамбур-шлюз; 4 - тамбур; 5 - расширительная камера с герметическим ставнем; 6 - санитарный узел 4.5. Чистая вентиляция предусматривается для обеспечения требуемого состава воздуха и удаления теплоизбытков. В тех случаях, когда воздухозаборы располагаются на расстоянии до 50 м от выхода на поверхность, подаваемый в убежище воздух в режиме чистой вентиляции должен быть очищен от пыли. Фильтровентиляция предусматривается для очистки подаваемого воздуха от газообразных средств массового поражения и поддержания в убежище допустимых параметров воздушной среды. 4.6. Норму воздуха при чистой вентиляции следует принимать по табл. 6.
4.7. Количество воздуха, которое необходимо подавать в убежище при фильтровентиляции для поддержания допустимых параметров воздушной среды, следует принимать из расчета 1 м3/(ч×чел.) 4.8. Количество воздуха, подаваемого в убежище в режиме фильтровентиляции, Qф.в, м3/ч, необходимо проверять по условию поддержания подпора воздуха в тамбурах-шлюзах (тамбурах) величиной 2 даПа (мм вод. ст.) и расходу воздуха в вентилируемом тамбуре-шлюзе из выражения Qф.в ³ 200nт + Qт, (38) где nт - число тамбуров-шлюзов (тамбуров), в которых предусматривается одновременное поддержание подпора воздуха (вход с двойным шлюзованием принимается за один тамбур-шлюз); Qт - расход воздуха в вентилируемом тамбуре-шлюзе, принимаемый равным 25-кратному объему тамбура-шлюза, м3/ч. 4.9. Расчетное количество воздуха Qп, м3/ч, которое необходимо подавать в однокамерный тамбур-шлюз (тамбур, шлюзовую камеру) для поддержания подпора, определяется по формуле Qп = 200 + 150(2 + he)0,5, (39) где he - максимальное давление (депрессия) естественной тяги воздуха на горизонте убежища, даПа (мм вод. ст.). 4.10. Подпор в тамбурах-шлюзах (тамбурах) и продувку вентилируемых тамбуров-шлюзов следует предусматривать воздухом, забираемым из убежища. При выборе вентиляторов для этой цели необходимо учитывать величину давления и направление действия естественной тяги воздуха. 4.11. Чистую вентиляцию убежищ следует предусматривать за счет действия естественной вентиляции (естественной тяги) или с помощью вентиляторов. 4.12. Естественную вентиляцию следует предусматривать в тех случаях, когда в любое время года (при необходимости - с помощью установки или открывания вентиляционных дверей) в приспосабливаемые выработки поступает необходимое количество воздуха с параметрами согласно обязательному приложению 1. Указания по проведению замеров параметров естественной тяги воздуха в выработках изложены в рекомендуемом приложении 9. 4.13. В системах принудительной вентиляции следует предусматривать вентиляторы с электроручным приводом при отсутствии в убежище автономного источника электроснабжения и вентиляторы с электрическим приводом в убежище с автономным источником электроснабжения. 4.14. Удаление воздуха из убежища должно осуществляться, как правило, естественным путем. При соответствующем обосновании для этой цели необходимо использовать вытяжные вентиляторы. 4.15. На воздухозаборах и воздуховыбросах в убежищах при давлении во фронте ударной волны затекания более 0,01 МПа (0,1 кгс/см2) следует предусматривать установку противовзрывных устройств. ВЕНТИЛЯЦИЯ ПРОТИВОРАДИАЦИОННЫХ УКРЫТИЙ4.16. Вентиляцию противорадиационных укрытий, размещаемых в выработках действующих объектов с устойчивым электроснабжением в военное время, следует предусматривать с использованием вентиляторов, установленных по условиям промышленной вентиляции. 4.17. При отсутствии промышленной вентиляции, а также на объектах с неустойчивым электроснабжением в военное время вентиляцию противорадиационных укрытий следует предусматривать за счет действия естественной тяги согласно п. 4.12 или путем установки вентиляторов, приводимых в действие вручную или от аккумуляторных батарей. 4.18. Количество воздуха для вентиляции противорадиационных укрытий, в которых предусматривается защита рабочих и служащих работающих смен, следует принимать по табл. 6. В тех случаях, когда в противорадиационных укрытиях предусматривается защита населения, нормы воздуха следует принимать по табл. 6 с коэффициентом увеличения 1,2. 4.19. Воздухозаборные устройства вентиляционных систем с механическим побуждением при их размещении в устьях штольневых выработок и наклонных стволов следует располагать на высоте не менее 1 м от уровня земли (почвы выработки) и оборудовать козырьками для предотвращения попадания в них радиоактивных осадков. ВОДОСНАБЖЕНИЕ И АССЕНИЗАЦИЯ 4.20. В защитных сооружениях следует предусматривать запас питьевой воды из расчета 2 л в сутки на одного укрываемого. Для питьевых целей в защитных сооружениях следует использовать воду, отвечающую по качеству требованиям СНиП II-11-77. 4.21. Для хранения питьевой воды следует использовать шахтные вагонетки, баки, резервуары, покрытые изнутри материалами, отвечающими требованиям Перечня новых материалов и реагентов, разрешенных Главным санитарно-эпидемиологическим управлением Минздрава СССР для применения в практике хозяйственно-питьевого водоснабжения. Емкости с питьевой водой должны быть оборудованы крышками и водоуказателями. 4.22. Для распределения питьевой воды следует предусматривать устройство водоразборных кранов - 1 кран на 300 человек или переносные бачки. 4.23. Санитарные узлы должны быть оборудованы ассенизационными вагонетками или резервуарами из расчета приема 2 л фекалий на одного укрываемого в сутки. Ассенизационные вагонетки должны быть установлены таким образом, чтобы расстояние от верха вагонетки до кровли выработки составляло не менее 1,3 м. 4.24. Для сбора сухих отбросов в защитных сооружениях следует предусматривать закрытые емкости - ящики, бумажные мешки, пакеты из расчета 1 л на одного укрываемого в сутки. ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ, ОСВЕЩЕНИЕ И СВЯЗЬ4.25. Электроснабжение защитных сооружений следует предусматривать от внешней сети. В необходимых случаях в защитных сооружениях следует устанавливать автономные источники электроснабжения - аккумуляторные батареи или дизельные электростанции (ДЭС). 4.26. В убежищах допускается предусматривать установку ДЭС при производительности фильтровентиляционного агрегата, как правило, более 1200 м3/ч. На объектах, где для технологических целей применяются аккумуляторные батареи, их использование в защитных сооружениях в качестве автономных источников электроснабжения не ограничивается. 4.27. Электрооборудование, силовые и осветительные установки должны отвечать требованиям правил безопасности для соответствующей отрасли промышленности. 4.28. ДЭС следует проектировать в соответствии с требованиями СНиП II-11-77. В шахтах (рудниках), опасных по газу, ДЭС должны иметь рудничное взрывобезопасное исполнение. Допускается использовать ДЭС в нормальном (нерудничном) исполнении при условии размещения их на свежей вентиляционной струе и установки аппаратуры непрерывного контроля концентрации метана в помещении ДЭС. 4.29. При размещении ДЭС за пределами убежища ее следует проектировать защищенной от воздействия поражающих факторов ядерного оружия. Защиту обслуживающего персонала от зараженной атмосферы в этом случае следует предусматривать применением индивидуальных средств с обеспечением возможности перехода в убежище для отдыха. 4.30. Крепи подземных камер ДЭС и прилегающих к ним выработок на протяжении 5 м от входа в камеры ДЭС должны быть выполнены из несгораемых материалов. Склад горючесмазочных материалов должен быть расположен в отдельной секции, отделенной от помещения ДЭС перегородкой из несгораемого материала толщиной не менее 200 мм. 4.31. Стационарную сеть электроосвещения следует оборудовать в защитных сооружениях с автономным источником электроснабжения, а также на объектах с устойчивым электроснабжением в военное время. 4.32. Нормы освещенности выработок, используемых под защитные сооружения, следует принимать по табл. 7. 4.33. В защитных сооружениях, оборудованных стационарным освещением, для обеспечения эвакуации укрываемых при необходимости следует предусматривать резервное освещение переносными светильниками индивидуального пользования из расчета один светильник на 10 укрываемых. 4.34. В защитных сооружениях, где не предусмотрено стационарное освещение, следует использовать переносные светильники индивидуального пользования. Освещенность в этом случае не нормируется. 4.35. В защитных сооружениях следует предусматривать средства оповещения и связи, входящие в общую систему оповещения и связи объекта. 4.36. Защитные сооружения должны иметь телефонную связь с пунктом управления объекта. В убежищах следует предусматривать также внутреннюю автономную телефонную связь с фильтровентиляционной камерой, защищенными входами, помещениями автономного источника электроснабжения и медицинским пунктом.
ПРОТИВОПОЖАРНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ4.37. Участки выработок, приспосабливаемые под защитные сооружения, должны быть оборудованы средствами пожаротушения из расчета один огнетушитель и ящик с песком емкостью 0,2 м3 с двумя лопатами на каждые 100 м выработки. 4.38. В помещениях ДЭС следует предусматривать средства пожаротушения в соответствии с требованиями СНиП II-11-77. В местах размещения аккумуляторных батарей должны быть установлены огнетушители из расчета два огнетушителя на батарею, а также ящик с песком емкостью 0,2 м3 и две лопаты. ПРИЛОЖЕНИЕ
2
|
Номер позиции |
Условие затекания |
Характеристика местных сопротивлений |
Kзат при или Kотр |
||||||||||||||||||||||||
1,67 |
1,00 |
0,67 |
0,33 |
0,17 |
0,03 |
||||||||||||||||||||||
1 |
W |
1,0 |
- |
0,49 |
0,57 |
0,68 |
0,78 |
0,96 |
|||||||||||||||||||
0,8 |
- |
0,45 |
0,55 |
0,67 |
0,76 |
0,95 |
|||||||||||||||||||||
0,6 |
- |
0,36 |
0,45 |
0,63 |
0,75 |
0,94 |
|||||||||||||||||||||
0,4 |
- |
0,25 |
0,32 |
0,47 |
0,71 |
0,93 |
|||||||||||||||||||||
0,2 |
- |
0,14 |
0,18 |
0,26 |
0,41 |
0,86 |
|||||||||||||||||||||
W - отношение свободной от оборудования площади к полной площади сечения выработки |
|||||||||||||||||||||||||||
2 |
a, град |
15 |
- |
0,91 |
0,93 |
0,94 |
0,96 |
0,99 |
|||||||||||||||||||
45 |
- |
0,75 |
0,78 |
0,84 |
0,89 |
0,98 |
|||||||||||||||||||||
90 |
- |
0,49 |
0,57 |
0,68 |
0,78 |
0,96 |
|||||||||||||||||||||
135 |
- |
0,40 |
0,48 |
0,60 |
0,70 |
0,94 |
|||||||||||||||||||||
175 |
- |
0,32 |
0,40 |
0,50 |
0,60 |
0,91 |
|||||||||||||||||||||
3 |
b, град |
0 |
- |
1,47 |
1,53 |
1,66 |
1,75 |
1,95 |
|||||||||||||||||||
90 |
- |
0,49 |
0,57 |
0,68 |
0,78 |
0,96 |
|||||||||||||||||||||
b - угол между направлением распространения ударной волны и продольной осью штольни |
|||||||||||||||||||||||||||
4 |
є |
1,0 |
0,20 |
0,20 |
0,23 |
0,27 |
0,30 |
0,37 |
|||||||||||||||||||
0,8 |
0,20 |
0,24 |
0,27 |
0,32 |
0,36 |
0,46 |
|||||||||||||||||||||
0,6 |
0,23 |
0,28 |
0,31 |
0,37 |
0,41 |
0,55 |
|||||||||||||||||||||
0,4 |
0,30 |
0,34 |
0,38 |
0,45 |
0,52 |
0,67 |
|||||||||||||||||||||
0,2 |
0,37 |
0,43 |
0,47 |
0,56 |
0,67 |
0,80 |
|||||||||||||||||||||
є - отношение площади поперечного сечения выработки, в которую затекает ударная волна, к площади поперечного сечения выработки, из которой затекает ударная волна |
|||||||||||||||||||||||||||
5 |
Kзат определяют по таблице |
||||||||||||||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||||||||||
6 |
є |
0,2 |
1,18 |
1,18 |
1,23 |
1,34 |
1,39 |
1,54 |
|||||||||||||||||||
0,4 |
0,90 |
0,90 |
0,94 |
1,00 |
1,08 |
1,20 |
|||||||||||||||||||||
0,6 |
0,78 |
0,79 |
0,81 |
0,85 |
0,90 |
0,98 |
|||||||||||||||||||||
0,8 |
0,65 |
0,65 |
0,67 |
0,69 |
0,73 |
0,77 |
|||||||||||||||||||||
1,0 |
0,51 |
0,51 |
0,53 |
0,54 |
0,56 |
0,60 |
|||||||||||||||||||||
1,25 |
0,48 |
0,48 |
0,48 |
0,49 |
0,51 |
0,58 |
|||||||||||||||||||||
1,67 |
0,39 |
0,39 |
0,39 |
0,40 |
0,44 |
0,53 |
|||||||||||||||||||||
2,5 |
0,30 |
0,30 |
0,30 |
0,30 |
0,31 |
0,40 |
|||||||||||||||||||||
5,0 |
0,16 |
0,16 |
0,16 |
0,16 |
0,19 |
0,24 |
|||||||||||||||||||||
7 |
є |
0,2 |
1,20 |
1,24 |
1,30 |
1,42 |
1,51 |
1,69 |
|||||||||||||||||||
0,4 |
1,15 |
1,17 |
1,22 |
1,30 |
1,37 |
1,47 |
|||||||||||||||||||||
0,6 |
1,10 |
1,12 |
1,14 |
1,18 |
1,22 |
1,30 |
|||||||||||||||||||||
0,8 |
1,06 |
1,06 |
1,07 |
1,08 |
1,10 |
1,14 |
|||||||||||||||||||||
1,0 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
|||||||||||||||||||||
8 |
є |
1,0 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
1,00 |
|||||||||||||||||||
1,25 |
0,88 |
0,88 |
0,88 |
0,88 |
0,91 |
0,96 |
|||||||||||||||||||||
1,67 |
0,70 |
0,70 |
0,70 |
0,71 |
0,79 |
0,88 |
|||||||||||||||||||||
2,5 |
0,52 |
0,52 |
0,52 |
0,52 |
0,60 |
0,70 |
|||||||||||||||||||||
5,0 |
0,30 |
0,30 |
0,30 |
0,30 |
0,37 |
0,48 |
|||||||||||||||||||||
9 |
є |
0,2 |
1,25 |
1,33 |
1,40 |
1,50 |
1,55 |
1,69 |
|||||||||||||||||||
0,4 |
1,15 |
1,18 |
1,23 |
1,34 |
1,39 |
1,50 |
|||||||||||||||||||||
0,6 |
1,00 |
1,03 |
1,10 |
1,17 |
1,20 |
1,30 |
|||||||||||||||||||||
0,8 |
0,86 |
0,90 |
0,94 |
1,00 |
1,08 |
1,18 |
|||||||||||||||||||||
1,0 |
0,75 |
3,80 |
0,85 |
0,90 |
0,97 |
1,04 |
|||||||||||||||||||||
1,25 |
0,68 |
0,70 |
0,72 |
0,75 |
0,80 |
0,85 |
|||||||||||||||||||||
1,67 |
0,57 |
0,57 |
0,58 |
0,60 |
0,62 |
0,69 |
|||||||||||||||||||||
2,5 |
0,48 |
0,48 |
0,48 |
0,49 |
0,51 |
0,58 |
|||||||||||||||||||||
5,0 |
0,30 |
0,30 |
0,30 |
0,30 |
0,37 |
0,43 |
|||||||||||||||||||||
10 |
Давление DPзат1 определяют по формуле DPзат1 = DP0зат - (DP0зат - DP1зат)є¢, где DP0зат - принимают по Рзат в поз. 2 в зависимости от a; DP1зат = KзатDРпр, где Kзат принимают по таблице |
||||||||||||||||||||||||||
a, град |
Kзат при |
||||||||||||||||||||||||||
1,67 |
1,00 |
0,67 |
0,33 |
0,17 |
0,03 |
||||||||||||||||||||||
45 |
0,35 |
0,40 |
0,42 |
0,45 |
0,46 |
0,47 |
|||||||||||||||||||||
90 |
0,25 |
0,30 |
0,35 |
0,40 |
0,44 |
0,47 |
|||||||||||||||||||||
135 |
0,22 |
0,25 |
0,30 |
0,37 |
0,42 |
0,46 |
|||||||||||||||||||||
175 |
0,19 |
0,22 |
0,27 |
0,34 |
0,40 |
0,46 |
|||||||||||||||||||||
Давление DРзат2 определяют по формуле DРзат2 = DРпр(1 - 0,3y є¢). Коэффициент y принимают по таблице |
|||||||||||||||||||||||||||
a, град |
45 |
90 |
135 |
175 |
|||||||||||||||||||||||
y |
1 |
0,68 |
0,55 |
0,40 |
|||||||||||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||||||||||
11 |
W |
Kзат при |
|||||||||||||||||||||||||
1,67 |
1,00 |
0,67 |
0,33 |
0,17 |
0,03 |
||||||||||||||||||||||
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
|||||||||||||||||||||
0,8 |
0,92 |
0,92 |
0,92 |
0,95 |
0,98 |
1,0 |
|||||||||||||||||||||
0,6 |
0,69 |
0,79 |
0,79 |
0,88 |
0,95 |
0,99 |
|||||||||||||||||||||
0,4 |
0,60 |
0,60 |
0,60 |
0,70 |
0,85 |
0,98 |
|||||||||||||||||||||
0,2 |
0,35 |
0,35 |
0,35 |
0,42 |
0,53 |
0,76 |
|||||||||||||||||||||
|
|||||||||||||||||||||||||||
W |
Kотр при |
||||||||||||||||||||||||||
1,67 |
1,00 |
0,67 |
0,33 |
0,17 |
0,03 |
||||||||||||||||||||||
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
1,0 |
|||||||||||||||||||||
0,8 |
2,10 |
1,70 |
1,58 |
1,35 |
1,25 |
1,14 |
|||||||||||||||||||||
0,6 |
2,80 |
2,30 |
2,00 |
1,70 |
1,50 |
1,34 |
|||||||||||||||||||||
0,4 |
3,40 |
2,50 |
2,40 |
2,00 |
1,80 |
1,62 |
|||||||||||||||||||||
0,2 |
4,00 |
3,30 |
2,90 |
2,40 |
2,10 |
1,75 |
|||||||||||||||||||||
DР0 - давление ударной волны, равное степени защиты убежищ II класса. |
|||||||||||||||||||||||||||
ПРИЛОЖЕНИЕ
5
Обязательное
КОЭФФИЦИЕНТЫ КОНЦЕНТРАЦИИ ТАНГЕНЦИАЛЬНЫХ И СДВИГОВЫХ НАПРЯЖЕНИЙ
НА КОНТУРЕ ВЫРАБОТОК РАЗЛИЧНОГО ОЧЕРТАНИЯ
Форма сечения выработки
Номер точки
Коэффициенты концентрации тангенциальных и сдвиговых
напряжений
Kр
Kq
Kpq
КРУГЛАЯ
1,0
1
-1,0
+3,0
0
2
0
+2,0
+3,5
3
+2,0
0
+3,5
4
+5,0
-1,0
0
ПРЯМОУГОЛЬНАЯ
1,0
1
-0,9
+1,7
0
2
+1,7
-0,9
0
2,0
1
-0,9
+1,4
0
2
+2,1
-0,9
0
3,0
1
-0,9
+1,3
0
2
+2,4
-0,9
0
ПРЯМОУГОЛЬНО-СВОДЧАТАЯ С ТРЕХЦЕНТРОВЫМ (КОРОБОВЫМ)
СВОДОМ
1,0
1
-1,0
+2,8
0
2
-0,3
+2,2
+2,8
3
+2,5
-0,7
+2,0
1,4
1
-1,0
+2,5
0
2
-0,3
+2,0
+2,7
3
+2,7
-0,9
+1,4
ПРЯМОУГОЛЬНО-СВОДЧАТАЯ С ОДНОЦЕНТРОВЫМ (КРУГОВЫМ)
СВОДОМ
1,0
1
-0,9
+3,1
0
2
+1,0
+1,1
+4,3
3
+2,2
-0,9
+1,0
1,4
1
-0,9
+2,8
0
2
+0,8
+1,2
+4,0
3
+2,6
-1,0
+0,4
ПРИЛОЖЕНИЕ
6
Рекомендуемое
ЗНАЧЕНИЯ РАСЧЕТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙ ПОРОД РАСТЯЖЕНИЮ И СРЕЗУ В
ЗАВИСИМОСТИ ОТ ИХ РАСЧЕТНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ СЖАТИЮ
Горные породы
Расчетное сопротивление сжатию, МПа
Расчетное сопротивление, МПа
растяжению
срезу
Изверженные
и метаморфические породы
20-200
0,8-8,0
4,0-40,0
Аргиллиты:
при наличии зеркал скольжения
10-30
0,5-1,0
0,6-3,6
с углистыми прослоями
10-30
1,4-3,0
1,8-10,8
Алевролиты:
при наличии зеркал скольжения и углистых
прослоев
15-50
0,3-1,0
1,0-6,0
с растительными остатками на плоскостях
ослабления
20-50
2,0-3,5
3,5-17,0
с мелким растительным детритом на
плоскостях ослабления
20-50
4,0-6,0
5,5-27,0
Песчаники:
при наличии угольных прослоев
40-100
1,8-3,0
1,6-10,0
80-200
2,4-20,0
2,4-16,0
растительными остатками на плоскостях
ослабления
50-120
4,0
4,0-20,0
100-200
4,0
6,0-30,0
с мелким растительным детритом на
плоскостях ослабления
50-120
6,0-7,2
5,0-32,4
100-200
6,0
10,0-50,0
Гипсы
10-40
1,5-4,0
2,0-8,0
Ангидрит
30-60
1,8-3,6
4,0-15,5
Соляные
породы
10-40
0,8-3,2
1,5-12,0
Каменная
соль
20-40
0,8-1,6
3,0-12,0
Пильные
известняки
2-8
0,3-1,2
0,5-4,0
Примечание. Для промежуточных значений величины и определяются по
интерполяции.
ПРИЛОЖЕНИЕ
7
Рекомендуемое
МЕТОДИКА РАСЧЕТА УСИЛИЙ В КРЕПИ ВЫРАБОТОК ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ
СЕЙСМОВЗРЫВНЫХ ВОЛН
Форма сечения выработки |
|
Номер точки |
Коэффициенты концентрации тангенциальных и сдвиговых напряжений |
||
Kр |
Kq |
Kpq |
|||
КРУГЛАЯ |
1,0 |
1 |
-1,0 |
+3,0 |
0 |
2 |
0 |
+2,0 |
+3,5 |
||
3 |
+2,0 |
0 |
+3,5 |
||
4 |
+5,0 |
-1,0 |
0 |
||
ПРЯМОУГОЛЬНАЯ |
1,0 |
1 |
-0,9 |
+1,7 |
0 |
2 |
+1,7 |
-0,9 |
0 |
||
2,0 |
1 |
-0,9 |
+1,4 |
0 |
|
2 |
+2,1 |
-0,9 |
0 |
||
3,0 |
1 |
-0,9 |
+1,3 |
0 |
|
2 |
+2,4 |
-0,9 |
0 |
||
ПРЯМОУГОЛЬНО-СВОДЧАТАЯ С ТРЕХЦЕНТРОВЫМ (КОРОБОВЫМ) СВОДОМ |
|
||||
1,0 |
1 |
-1,0 |
+2,8 |
0 |
|
2 |
-0,3 |
+2,2 |
+2,8 |
||
3 |
+2,5 |
-0,7 |
+2,0 |
||
1,4 |
1 |
-1,0 |
+2,5 |
0 |
|
2 |
-0,3 |
+2,0 |
+2,7 |
||
3 |
+2,7 |
-0,9 |
+1,4 |
||
ПРЯМОУГОЛЬНО-СВОДЧАТАЯ С ОДНОЦЕНТРОВЫМ (КРУГОВЫМ) СВОДОМ |
|
||||
1,0 |
1 |
-0,9 |
+3,1 |
0 |
|
2 |
+1,0 |
+1,1 |
+4,3 |
||
3 |
+2,2 |
-0,9 |
+1,0 |
||
1,4 |
1 |
-0,9 |
+2,8 |
0 |
|
2 |
+0,8 |
+1,2 |
+4,0 |
||
3 |
+2,6 |
-1,0 |
+0,4 |
Рекомендуемое
Горные породы |
Расчетное сопротивление сжатию, МПа |
Расчетное сопротивление, МПа |
|
растяжению |
срезу |
||
Изверженные и метаморфические породы |
20-200 |
0,8-8,0 |
4,0-40,0 |
Аргиллиты: |
|
|
|
при наличии зеркал скольжения |
10-30 |
0,5-1,0 |
0,6-3,6 |
с углистыми прослоями |
10-30 |
1,4-3,0 |
1,8-10,8 |
Алевролиты: |
|
|
|
при наличии зеркал скольжения и углистых прослоев |
15-50 |
0,3-1,0 |
1,0-6,0 |
с растительными остатками на плоскостях ослабления |
20-50 |
2,0-3,5 |
3,5-17,0 |
с мелким растительным детритом на плоскостях ослабления |
20-50 |
4,0-6,0 |
5,5-27,0 |
Песчаники: |
|
|
|
при наличии угольных прослоев |
40-100 |
1,8-3,0 |
1,6-10,0 |
80-200 |
2,4-20,0 |
2,4-16,0 |
|
растительными остатками на плоскостях ослабления |
50-120 |
4,0 |
4,0-20,0 |
100-200 |
4,0 |
6,0-30,0 |
|
с мелким растительным детритом на плоскостях ослабления |
50-120 |
6,0-7,2 |
5,0-32,4 |
100-200 |
6,0 |
10,0-50,0 |
|
Гипсы |
10-40 |
1,5-4,0 |
2,0-8,0 |
Ангидрит |
30-60 |
1,8-3,6 |
4,0-15,5 |
Соляные породы |
10-40 |
0,8-3,2 |
1,5-12,0 |
Каменная соль |
20-40 |
0,8-1,6 |
3,0-12,0 |
Пильные известняки |
2-8 |
0,3-1,2 |
0,5-4,0 |
Примечание. Для промежуточных значений величины и определяются по интерполяции. |
ПРИЛОЖЕНИЕ
7
Рекомендуемое
МЕТОДИКА РАСЧЕТА УСИЛИЙ В КРЕПИ ВЫРАБОТОК ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ СЕЙСМОВЗРЫВНЫХ ВОЛН
1. Изгибающий момент М, МПа × см3 (кгс × см), в монолитной бетонной и железобетонной крепи сводчатого очертания поперечного сечения в выработках, пройденных в скальных и полускальных породах, определяется по формуле
(1)
где - эквивалентная статическая нагрузка, МПа (кгс/см2), определяемая по формулам:
(3)
r0 - приведенный радиус выработки, равный 0,16 периметра поперечного сечения выработки, см;
Kр.o - коэффициент, учитывающий влияние реактивного отпора крепи на перемещение контура выработки, принимаемый по табл. 1;
m1, m2 - коэффициенты, учитывающие жесткость крепи соответственно при изгибе и сжатии;
Kк - суммарный коэффициент концентрации напряжений на контуре выработки, определяемый по формулам:
Kк = Kр(cos2b¢ + xsin2b¢) + xKq; (4)
Kк = Kр(cos2b¢ + xsin2b¢) + Kq(sin2b¢ + xcos2b¢) + Kpq(1 - x)cosb¢sinb¢, (5)
где b¢ - угол, град, учитывающий направление действия нагрузок, равный:
(6)
Kpq - коэффициент концентрации сдвиговых напряжений, определяемый по обязательному приложению 5.
Если не соблюдается условие (7) разд. 3 , в расчет следует принимать по формуле (2) и коэффициент Kк по формуле (4), если не соблюдается условие (8) разд. 3 - по формуле (3) и Kк по формуле (5).
Таблица 1
Eп/Eб |
0,5 |
1,0 |
1,5 |
2 и более |
Kр.о |
1,6 |
1,3 |
1,2 |
1,0 |
Eп, Eб - модули упругости соответственно породы и бетона, МПа (кгс/см2).
Коэффициенты m1и m2 определяются по формулам:
(7)
(8)
где Kдф - коэффициент, учитывающий нелинейные деформативные свойства бетона, принимаемый по табл. 2;
dк - толщина крепи, см;
rв - радиус круга, равновеликого по площади поперечному сечению выработки, см;
h1, h2 - коэффициенты, учитывающие влияние арматуры на жесткость крепи, определяемые по формулам:
(9)
(10)
где Еа - модуль упругости арматуры, принимаемый по справочным данным, МПа (кгс/см2);
l0 - расстояние от нейтральной оси крепи до центра тяжести продольной арматуры, см;
Fa - площадь поперечного сечения арматуры, см2.
Таблица 2
1 |
3 |
5 |
7 и более |
|
Kдф |
0,9 |
0,8 |
0,7 |
0,5 |
2. Продольная сила N, МПа×см2 (кгс), в своде монолитной бетонной и железобетонной крепи в выработках, пройденных в скальных и полускальных породах, определяется по формуле
(11)
Продольную силу в стенке следует принимать равной продольной силе в своде, умноженной на sinjп (jп - угол наклона сечения пяты свода относительно вертикальной оси выработки, град).
3. Крепь выработок, расположенных в мягких грунтах, следует проверять на действие нагрузок - статической и от волны сжатия. Вертикальную эквивалентную статическую нагрузку от волны сжатия Р¢экв, МПа (кгс/см2), следует определять по формуле
Р¢экв = sвK0, (12)
где K0 - коэффициент, учитывающий увеличение давления за счет отражения на границе мягких грунтов и крепи, принимаемый по табл. 3.
Таблица 3
|
0,1 |
0,4 |
0,6 |
0,8 |
1,0 |
K0 |
1,8 |
1,4 |
1,25 |
1,1 |
1,0 |
В табл. 3 Агр и Акр - акустическое сопротивление соответственно мягкого грунта и крепи принимаются по справочным данным.
Усилия в крепи выработок, расположенных в мягких грунтах, определяются по правилам строительной механики.
ПРИЛОЖЕНИЕ
8
Рекомендуемое
ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ПОТОЛОЧИНЫ КАМЕР И
МЕЖДУКАМЕРНЫХ ЦЕЛИКОВ
Горные породы
Kкр
Kц
Изверженные и метаморфические:
средненарушенные
при расстоянии между трещинами от 0,5 до 1 м
2,0
2,1
слабонарушенные
при расстоянии между трещинами св. 1 м
1,6
2,3
Гипсы
1,4
2,3
Кристаллические известняки
1,0
1,4
Угольных месторождений
2,8
1,8
Многолетнемерзлые
1,0
1,0
Горючие сланцы
1,8
1,4
Соляные
1,4
1,6
Каменная соль
4,0
3,0
Пильные известняки (ракушечники)
1,0
3,0
ПРИЛОЖЕНИЕ
9
Рекомендуемое
УКАЗАНИЯ ПО ПРОВЕДЕНИЮ ЗАМЕРОВ ПАРАМЕТРОВ ЕСТЕСТВЕННОЙ ТЯГИ
ВОЗДУХА В ВЫРАБОТКАХ
Горные породы |
Kкр |
Kц |
Изверженные и метаморфические: |
|
|
средненарушенные при расстоянии между трещинами от 0,5 до 1 м |
2,0 |
2,1 |
слабонарушенные при расстоянии между трещинами св. 1 м |
1,6 |
2,3 |
Гипсы |
1,4 |
2,3 |
Кристаллические известняки |
1,0 |
1,4 |
Угольных месторождений |
2,8 |
1,8 |
Многолетнемерзлые |
1,0 |
1,0 |
Горючие сланцы |
1,8 |
1,4 |
Соляные |
1,4 |
1,6 |
Каменная соль |
4,0 |
3,0 |
Пильные известняки (ракушечники) |
1,0 |
3,0 |
Рекомендуемое
1. Для определения устойчивости направления естественной тяги воздуха замеры следует выполнять дважды: в наиболее жаркий месяц и в один из зимних месяцев года. В летний период замеры следует производить в дневное время.
2. Замеры следует начинать не ранее чем через 2 ч после остановки вентиляторов, причем вентиляторы до их остановки должны работать в нормальном режиме проветривания не менее 1 ч.
Положение подземных вентиляционных сооружений должно быть таким же, как и при нормальном проветривании рудника (шахты). Герметизирующие устройства в устьях выработок, у которых расположены поверхностные вентиляторы, должны быть открыты.
Калориферные устройства могут не отключаться, но воздух, поступающий в рудник (шахту) под действием естественной тяги, не должен подогреваться до температуры свыше 2 °С.
3. Число замерных пунктов следует устанавливать из условия получения полной схемы распределения воздуха в основных выработках рудника (шахты) и определения путей движения исходящих из выемочных участков вентиляционных струй.
Замеры следует производить во всех выработках, выходящих на поверхность, в выработках околоствольных дворов, главных квершлагах и штреках, капитальных и панельных бремсбергах (уклонах) и ходках и в других выработках, которые могут быть использованы под защитные сооружения.
В параллельных наклонных выработках, выходящих на поверхность и сбитых между собой, замеры следует производить в начале и конце выработок, а также после каждой из сбоек.
4. Замеры во всех выработках следует выполнять по возможности одновременно.
Для регистрации возможных изменений количества воздуха в одной из выработок, выходящих на поверхность, должны производиться контрольные замеры через 15-30 мин в течение всего периода наблюдений. В остальных пунктах производятся один-два замера.
Контрольные замеры следует производить в выработке, где предполагается наибольший расход воздуха. При невозможности измерения количества воздуха в выработке, выходящей на поверхность, контрольные замеры следует выполнять в одной из прилегающих к ней выработок.
5. В каждом замерном пункте следует определять направление и скорость движения воздуха, площадь поперечного сечения выработки, температуру воздуха, концентрацию метана, кислорода и углекислого газа. В начале и конце замеров следует также определять температуру воздуха на поверхности (измеряется в тени).
6. Наблюдения необходимо проводить по программе, предусматривающей мероприятия по безопасному проведению работ.
7. Результаты наблюдений следует оформлять актом с выводами о возможности использования выработок для размещения защитного сооружения.
8. Во время проведения замеров в шахтах, опасных по газу, все электрические машины и аппараты должны быть отключены.
Допускается при необходимости работа водоотливных установок при условии содержания метана в камерах водоотлива и в других выработках, в которых находятся под напряжением электрооборудование и кабели, в количестве не более 1 %. Для контроля концентрации метана в камерах водоотлива шахт II категории по газу и выше должны применяться переносные автоматические приборы.
9. Полученные данные о количестве и направлении движения воздуха, концентрации метана, углекислого газа и температуре следует нанести на вентиляционный план или схему вентиляции рудника (шахты).
Примечание. При изменении схемы проветривания (объединение с другими шахтами, проведение новых или ликвидация действующих выработок, выходящих на поверхность, установка новых вентиляторов), а также при переходе работ на новый горизонт следует выполнять повторные замеры.
* Текст соответствует оригиналу
СНиП 2.01.54-84 расположен в сборниках: |
Нравится
Твитнуть |