В случае хлопуна допустимая величина стрелки прогиба для измеренного радиуса и прилагаемой нагрузки определяется расчетным путем. 5.3.5.10. Отклонения fi от круговых образующих пояса i на базе 2l равной 1 м, в том числе в зонах вертикальных сварных стыков, не должны превышать предельных отклонений fi*, fi £ fi*, где
t1(i) - расчетные (прогнозируемые) толщины пояса i стенки резервуара, определяемые в соответствии с п.п. 5.3.2.1, 5.3.2.2. Для вновь вводимых резервуаров эти величины представляют собой проектные толщины пояса i стенки; Е - модуль упругости, E = 2,06 · 105 МПа; fi* - максимальное отклонение с учетом депланации кромок на базе длиной 1 м пояса i; отклонения должны отсчитываться от идеального наружного контура пояса i стенки; λс(i) - отношение максимальных кольцевых напряжений sj0(i) пояса i к расчетному сопротивлению Ry(i) λс(i) = sj0(i)/Ry(i) sj0 = J(H - zi) - единичная функция Хевисайда, равная 1 при H - zi > 0 и 0 при H - zi < 0; остальные обозначения совпадают с принятыми в п. 5.3.4. 5.3.5.11. Отклонения от горизонтали наружного контура днища резервуара, как правило, не должны превышать предельных значений, установленных требованиями ПБ 03-605-03. При проведении диагностирования резервуаров экспертная организация имеет право разрешить эксплуатацию каждого конкретного резервуара с увеличенными отклонениями от горизонтали наружного контура днища, установлено, что такое увеличение не снижает прочности и устойчивости корпуса резервуара. 5.3.5.12. При отсутствии дефектов и отклонений (повреждений), превышающих допустимые пределы и их сочетания, оценка остаточного ресурса стенки резервуара производится в соответствии с п. 5.3.4. 5 3.5.13. При наличии дефектов и отклонений, величины которых превышают допустимые пределы, указанные в п.п. 5.3.5.4 - 53.5.11, а также при наличии сочетаний этих дефектов и отклонений, резервуар должен быть отремонтирован. Допускается эксплуатация такого резервуара без проведения ремонта или реконструкции на срок, определенный оценкой остаточного ресурса безопасной эксплуатации специализированной экспертной организацией с ограничением эксплуатационных нагрузок (уровень залива, вакуум). 5.3.5.14. В случае нарушения условий п. 5.3.5.10 допускается эксплуатация резервуара со сниженным уровнем налива Н для которого условия 5.3.5.10 будут выполнены. 5.4. Оценка состояния днища5.4.1. Общие положения 5.4.1.1. При обследовании днищ при полном диагностировании резервуаров основное внимание должно быть уделено: · выявлению опасных зон и факторов, способных нарушить целостность днища; · определению минимальной фактической толщины элементов днища; · выявлению геометрических отклонений от проектной формы; · определению размеров дефектов и повреждений и оценке их допустимости; · определению размеров и оценке состояния окраек, выступающих за наружный контур стенки резервуара. Протечки в днищах резервуаров недопустимы. Коррозионные или другие повреждения или дефекты, которые могут быть потенциальной причиной протечек или разрушений должны быть выявлены и устранены. 5.4.1.2. Основными причинами появления протечек или повреждений днища резервуара являются: · коррозионные повреждения в виде внутреннего или внешнего питтинга, щелевой или другого вида коррозии; · образование трещин; · повреждения днища опорными стойками понтона (плавающей крыши); · неравномерная осадка основания, которая приводит к появлению впадин и хлопунов днища. 5.4.2. Просадка (выпучина) края днища 5.4.2.1. Просадка края днища показана на фиг. 5.3 и появляется, когда стенка резервуара резко проседает по периферии, в результате чего возникает прогиб окрайков днища вблизи соединения стенки с днищем. 5.4.2.2. Если максимальная разность осадок между центральной частью днища и под стенкой превышает величину 0,0015D, где D - диаметр резервуара, то имеет место локальная просадка края днища. Предельно допустимая величина f локальной равномерной просадки края днища определяется соотношением f £ k · R где R - ширина просадки края, фиг. 5-3,
5.4.3. Просадка (выпучина) днища вблизи стенки резервуара. Этот тип просадки показан на фиг. 5.4. Предельно допустимая величина f этого вида просадки (выпучины) определяется соотношением f £ k0R где R - радиус вписанного круга в область просадки (выпучины} при этом максимальный полуразмер просадки не должен превышать диаметра вписанного круга (£ 2R); безразмерный параметр k0 зависит от диаметра резервуара и антикоррозионного покрытия и определяется формулой п. 5.4.2.2, если на днище отсутствует антикоррозионное покрытие и не предполагается его нанесение; в случае наличия антикоррозионного покрытия на днище или его нанесения величина параметра k0 равна k0 = 0,21k. 5.4.4. Локальная просадка (выпучина) днища на участке, удаленном от стенки резервуара. Эти вмятины (выпучины) располагаются случайным образом на днище и представлены на фиг. 5.5. Допустимость этих локальных просадок зависит от локальных напряжений в листе днища, конструкции и качества нахлесточных швов (одно или многопроходные) и пустот под листом днища. Для оценки предельных значений просадки (выпучины) используется формула
где S* - предельная площадь, зависящая от диаметра резервуара
S - площадь просадки (выпучины), представленная в виде эллипса с полуосями а, с, S = p · a · c; величина безразмерного параметра kЭ зависит, как и в п. 5.4.3, от диаметра резервуара и антикоррозионного покрытия и определяется формулой kЭ = kS
если на днище отсутствует антикоррозионное покрытие или не предполагается его нанесение; в случае наличия антикоррозионного покрытия или его нанесения величина параметра kЭ равна kЭ = 0,21kS. При более сложной форме просадок вмятин (выпучин), чем приведенные в п.п. 5.4.2 - 5.4.4, наличии резких перегибов и монтажных швов днища требуется проведение более тщательного обследования с выполнением соответствующих расчетов и разработкой рекомендаций по возможности дальнейшей эксплуатации или проведению ремонтных работ. 5.4.5. Определение прогнозируемой минимальной толщины днища 5.4.5.1. Одним из аспектов прогнозирования остаточного ресурса безопасной эксплуатации резервуара является расчет минимальной толщины днища через определенное число лет по скорости его коррозии. Прогнозируемую минимальную толщину днища резервуара на основе результатов измерений можно определить следующим образом: tВ = t0 - τ0 - τВ - VК × N где: tВ - прогнозируемая толщина металла через N лет эксплуатации; t0 - фактическая минимальная толщина днища; τ0 - средняя глубина типового прокорродировавшего участка; τВ - средняя глубина внутреннего питтинга, измеряемая от проектной толщины; VK - максимальная скорость коррозии типового прокорродированного участка. 5.4.5.2. Если подсчитываемая минимальная толщина днища в конце срока следующего полного обследования будет менее, чем 1,5 мм, листы днища должны быть заменены, или днище должно быть заменено или интервал времени до следующего полного обследования уменьшен. 5.4.5.3. Прогнозируемая толщина может быть также оценена с помощью вероятностного метода. При этом делается статистический анализ данных по результатам измерения толщин при предыдущих обследованиях и прогноз дальнейшей коррозии. R - ширина просадки f - глубина просадки Фиг. 5-3. Просадка края R - радиус окружности, вписанной в выпучину или впадину f - просадка или глубина впадины или выпучины Фиг. 5-4. Просадка днища вблизи стенки. а, с - малая и большая полуось эллипса, описывающего форму выпучины или впадины f - глубина впадины или высота выпучины Фиг. 5-5. Отдельные впадины или выпучины на днище 5.4.6. Определение минимальной толщины листов окраек 5.4.6.1. Если расчетная толщина t1 нижнего пояса стенки резервуара (определяемая в соответствии с п. 5.3.2.1) с расчетным сопротивлением Ryс не менее 4 мм, то фактическая толщина t0 листов окрайки с расчетным сопротивлением Ry0 (Ry0 £ Ryc) должна быть не менее предельной толщины tp, t0 ³ tp, где
5.4.6.2. В противном случае, т.е. если 4θ £ t0 < tp, расчет максимального эксплуатационного уровня налива производится в соответствии с п. 5.3.4.1, где для нижнего пояса вместо толщины t1 вводится меньшая расчетная толщина t1* равная t1* = ts + 5.4.6.3. Если усредненная толщина t1 менее 4 мм, то фактическая толщина листов днища (окрайки при ее наличии) в пределах 300 мм от стенки должна быть не менее t1. 5.4.6.4. При определении толщин в п.п. 5.4.6.1 - 5.4.6.3 предполагается, что сейсмические нагрузки, а также нагрузки, возникающие вследствие неравномерной осадки и дефектов формы стенки, не учитываются, эти и другие факторы должны в каждом конкретном случае учитываться индивидуально специализированной экспертной организацией, проводящей диагностирование. 5.5. Оценка состояния основания и фундамента5.5.1. Основные причины повреждений оснований и фундаментов следующие: · потеря несущей способности грунтов основания под окрайком резервуара в результате постоянного их обводнения паводковыми и дождевыми водами, стекающими с крыши и стен резервуара; · эрозия почвы, просадка, выпучивание и набухание грунтов основания; · некачественно выполненная насыпь в основании резервуара; · морозное разрушение бетона фундаментов; · разрушение бетона фундаментов под воздействием ливневых и подземных вод, резких перепадов температур воздуха; · воздействие кислот и щелочей, химических составляющих воздуха на бетонные и железобетонные фундаменты. Осадка основания может возникнуть в результате потери несущей способности грунтов основания в процессе интенсивного обводнения (влажность грунтов основания повышается более чем в два раза), вследствие плохо организованного водоотвода дождевых и талых вод с поверхности резервуара и некачественного выполнения насыпи в основании резервуара, а также эрозии почвы. Выпучивание фундаментов происходит при промерзании или набухании грунтов основания также за счет обводнения грунтов под фундаментами. Морозному разрушению подвержен бетон под воздействием переменного температурно-влажностного режима в зоне заложения его в грунт. Проникновение замерзающей влаги в поры бетона может привести к поверхностному разрушению бетона или развитию значительных трещин в конструкциях. Сульфаты и хлориды действуют на связи бетона, что приводит к выщелачиванию его составляющих с резкой потерей прочности и даже к полному разрушению. Температурные трещины могут обеспечить доступ для влаги в тело массива бетона и привести к коррозии арматуры. 5.5.2. Осадки фундаментов и деформаций основания резервуара можно разделить на следующие три основных вида: · Равномерная осадка. Равномерная осадка не вызывает напряжений в конструкции резервуара. При этом необходимо учесть, чтобы трубопроводы и прикреплённое оборудование должны иметь возможность перемещения для уменьшения напряжений в зоне врезки патрубков в стенку резервуара. · Равномерный наклон основания, в какую либо сторону. Это вызывает увеличение уровня жидкости в сторону наклона и, следовательно, увеличение кольцевых напряжений в оболочке резервуара. Кроме того, значительный наклон может вызвать препятствие перемещению понтона или плавающей крыши или их заклинивание. · Неравномерная осадка основания. Такая осадка наиболее опасна и непредсказуема. Она может быть провальной и на ограниченном участке вызвать появление больших напряжений, что приводит к разрушению сварных швов стенки резервуара. Появляется опасность срезки патрубков, к которым крепятся трубопроводы. Затрудняет работу понтона и плавающей крыши. 5.5.3. Насыпь в основании резервуара является конструктивным элементом фундамента и, от того, как качественно она возведена, во многом зависит его устойчивость. 5.5.4. Материал песчаной насыпи под днищем резервуара должен соответствовать требованиям СНиП 3.02.01-87 «Земляные сооружения, основания и фундаменты». 5.5.5. Грунты насыпи должны быть уплотнены до объёмной минимальной массы равной 1650 кг/м3 в соответствии с требованиями ГОСТ 22733-77. 5.5.6. Основания и фундаменты резервуара должны быть подвергнуты периодическому диагностированию. Особое внимание необходимо уделять оценке состояния основания резервуара, который имеет недопустимый крен или неравномерную осадку с недопустимыми перепадами отметок. 5.5.7. В период строительства, монтажа и эксплуатации резервуара необходимо проведение инструментальных наблюдений наружного контура днища нивелированием и контроль наличия зазоров между днищем (окрайками) и фундаментом резервуара. Периодичность проведения инструментальных наблюдений в первые 4 года должны проводится один раз в 6 месяцев; в дальнейшем ежегодно. 5.5.8. При диагностировании оснований и фундаментов необходимо определять следующие параметры, характеризующие их состояние: · абсолютную осадку фундаментов (основания) после приёмки в эксплуатацию; · относительную осадку наружного контура днища, в том числе: - максимальную разность высотных отметок смежных точек периметра фундамента (основания); - максимальную разность любых точек периметра фундамента (основания) и общий крен резервуара; - разность осадок основания в центральной части и по его периметру. 5.5.9. Предельно допустимые деформации основания и осадок фундаментов не должны превышать следующих значений: · максимальная абсолютная осадка не должна превышать 200 мм; · относительная осадка, равная отношению разности высотных отметок двух смежных точек к расстоянию между ними, не должна превышать 0,005 (см. СНиП 3.02.01-87); · крен резервуаров с понтонами или плавающими крышами не должен превышать - 0,002, а резервуаров со стационарными крышами - 0,004; · в резервуарах с уклоном днища от центра или без уклона разность осадок основания центральной части и в зоне стенки не должна превышать 0,003 радиуса и не превышать 100 мм; · в резервуарах с уклоном днища к центру предельно допустимая разность осадок составляет 0,002 радиуса и не должна превышать 50 мм. 5.5.10. При диагностировании резервуаров с анкерным креплением следует оценить состояние бетона в зоне установки анкеров, а также состояние резьбы и формы анкерных болтов. 5.5.11. Диагностированию должны быть подвергнуты водоотводные сооружения (отмостки, лотки, крепление откосов насыпи под резервуарами) и защитные дамбы обвалования вокруг резервуаров. 5.6. Оценка склонности конструктивных элементов резервуара к хрупким разрушениям5.6.1. Общие положения 5.6.1.1. Оценку склонности к хрупкому разрушению металлоконструкций резервуаров необходимо проводить в следующих случаях: - при отсутствии достоверных данных о марке стали, использованной при его изготовлении; - при выявлении участков сварных соединений или основного металла с трещинами, с щелевой и интенсивной язвенной коррозией, и/или интенсивной пластической деформацией (наклепом) в зонах концентрации напряжений. 5.6.1.2. Наличие участков с интенсивной пластической деформацией в зонах концентрации напряжений (в местах подгиба кромок, угловатости вертикальных монтажных стыков и др.) должно быть подтверждено результатами измерений твердости (прирост твердости по Бринеллю и Виккерсу не менее 20 единиц). 5.6.1.3. При выполнении ремонта резервуаров требования к качеству стали и сварочным материалам предъявляются в соответствии с ПБ 03-605-03. 5.6.2. Оценка склонности к хрупкому разрушению 5.6.2.1. Оценка склонности силовых элементов резервуара к хрупкому разрушению проводится по результатам испытаний на ударный изгиб стандартных образцов с V-образным надрезом (типа Шарпи) по ГОСТ 9454-78. 5.6.2.2. Оценка склонности металлоконструкций резервуара к хрупкому разрушению проводится на основе сопоставления фактического значения критической температуры хрупкости стали и расчетно-нормируемой температуры хрупкости определяемой по рис. 2.1 ПБ 03-605-03, так что при выполнении соотношения £ сопротивление хрупкому разрушению обеспечено. 5.6.2.3. Определение фактических значений критической температуры хрупкости для металла сварного шва и околошовной зоны проводится как для заводских, так и монтажных сварных соединений. 5.6.2.4. Методика оценки склонности стали к хрупкому разрушению приведена в Приложении А. 5.6.2.5. При невыполнении условия п. 5.6.2.2 техническое состояние резервуара признается рискованным, а сам резервуар может быть допущен к дальнейшей эксплуатации экспертной специализированной организацией после проведения следующих мероприятий: а) повышения минимальной температуры стенки резервуара при эксплуатации до уровня, удовлетворяющего условию п. 5.6.2.2; б) проведения ремонта конструкции с заменой элементов, обладающих недостаточным сопротивлением хрупкому разрушению; в) снижения напряжений в основных силовых элементах резервуара до безопасного уровня, определяемого методами механики разрушения с учетом влияния дефектности и накопленных повреждений, а также влияния коррозионно-механических факторов охрупчивания на трещиностойкость металла сварных соединений. Указанное снижение напряжений проводится путем снижения уровня налива или перевода на продукт с меньшим удельным весом, а также путем антикоррозионной защиты основных силовых элементов резервуара. 5.7. Оценка состояния антикоррозионного покрытия5.7.1. Основными причинами преждевременного выхода из строя антикоррозионных покрытий являются следующие: неудовлетворительное качество очистки поверхности абразивоструйным способом перед нанесением защитных покрытий; выполнение работ в условиях не позволяющих получить качественное покрытие (высокая влажность, низкие температуры); недостаточные толщина нанесенных покрытий и их сплошность. 5.7.2. Для оценки качества существующей антикоррозионной защиты должны быть оценены следующие характеристики покрытий: · толщина; · адгезия; · сплошность. Для оценки качества вновь нанесенных антикоррозионных покрытий также должны быть оценены указанные характеристики, но не позднее, чем через 2 недели с момента нанесения покрытий. 5.7.3. Оценка толщины покрытий проводится по результатам измерения толщины покрытий неразрушающим методом с помощью толщиномеров магнитного типа по ИСО 2808:1998 (метод 6) или разрушающим методом с помощью микроскопа измерением ширины клиновидного среза покрытия и расчета толщины всего покрытия или отдельных его слоев при заданном угле среза (метод 5В). Допускается отклонение толщины по сравнению с проектной в сторону уменьшения не более чем на 10 %. При этом на любом участке поверхности покрытие с толщиной ниже проектной должно занимать не более 10 % квадрата размером 25×25 мм. 5.7.4. Оценка адгезии старых и новых покрытий на внутренней поверхности резервуаров проводится по результатам измерения адгезии методом отрыва покрытий по ИСО 4624:98; на наружной поверхности резервуаров методом решетчатых надрезов по ГОСТ 15140-78 или ИСО 2409:92. Величина адгезии на внутренней поверхности должна быть не менее 100 Н/см, на наружной поверхности 1 - 2 балла. 5.7.5. Оценка сплошности старых и новых покрытий на внутренней поверхности резервуаров проводится по результатам измерения сплошности с помощью искрового дефектоскопа по ГОСТ Р 51164-98. Сплошность лакокрасочных покрытий устанавливают по отсутствию пробоя при электрическом напряжении, составляющем 1 кВ на 0,2 мм покрытия. 5.7.6. При невыполнении условий п. 5.7.3. - 5.7.5. техническое состояние антикоррозионных покрытий резервуара признается неудовлетворительным, а сам резервуар может быть допущен к дальнейшей эксплуатации после проведения следующих мероприятий: а) на участках поверхности, на которых у покрытий отсутствуют необходимые адгезия и сплошность, покрытие должно быть полностью удалено и после соответствующей очистки поверхности восстановлено в соответствии с проектом; отремонтированные участки следует повторно проконтролировать; б) на участках поверхности с недостаточной толщиной покрытия, при наличии возможности его исправления путем нанесения дополнительных слоев, должно быть нанесено дополнительное покрытие с обеспечением межслойной адгезии. При отсутствии возможности исправления покрытия нанесением дополнительных слоев, покрытие должно быть полностью удалено и после абразивоструйной очистки поверхности восстановлено в соответствии с проектом; отремонтированные участки следует повторно проконтролировать. 6. РЕМОНТ И РЕКОНСТРУКЦИЯ РЕЗЕРВУАРОВ
|
Минимальные размеры ремонтных деталей и расстояния между швами, мм |
||
Для листов стенки толщиной 12 мм и менее |
Для листов стенки с толщиной более 12 мм |
|
r |
150 |
150 |
В |
150 |
250 |
Н |
75 |
100 |
V |
150 |
250 |
р |
8t |
8t |
А |
300 |
300 |
6.2.2.2. В случае если должен быть удален или заменен один или более целых листов стенки или сегменты полной высоты листа, должны быть удовлетворены минимальные требования по размерам (V), данным на фиг. 6-1 для вертикальных сварных швов. Допустимо удалять или заменять целые листы стенки или сегменты полной высоты листа стенки вырезкой и переваркой вдоль существующих горизонтальных сварных швов. Перед наложением новых вертикальных швов существующие горизонтальные швы должны быть прорезаны минимум на 8t от новых вертикальных швов с выполнением разделки кромок под последующую сварку, или углы вставляемого листа закруглены радиусом 150 мм.
Фиг. 6-1. Приемлемые детали для замены листов стенки
6.2.2.3. Заменяемый элемент стенки перед установкой в стенку для сварки рекомендуется подвальцовывать по радиусу, указанному в ремонтной документации.
6.2.2.4. Перед вырезкой дефектных участков стенки необходимо выполнить ее закрепление, исключающее нарушение проектной геометрической формы.
6.2.3. Требования к сварным соединениям
6.2.3.1. Заменяемые участки стенки должны быть вварены стыковыми швами с полным проплавлением.
6.2.3.2. Сварные швы заменяемых листов стенки должны соответствовать требованиям ПБ 03-605-03. Швы в стенке, сваренной внахлест, могут быть отремонтированы в соответствии с исходным проектом конструкции.
6.2.3.3. Для уменьшения сварочных деформаций при вварке нового элемента в существующую стенку резервуара требуемая последовательность операций сварки должна быть приведена в проекте производства сварочных работ.
6.2.4. Усиление стенки
Если в результате расчетов на прочность и устойчивость стенки выявляется необходимость ее усиления, то должна быть разработана соответствующая ремонтная документация.
6.2.4.1. При недостаточной прочности стенки для обеспечения проектного максимального уровня залива на стенку могут устанавливаться бандажи, снижающие напряжения от расчетных нагрузок и их сочетаний. Размеры и место установки бандажей определяются расчетным путем.
6.2.4.2. При возможной расчетной потере устойчивости стенки могут устанавливаются горизонтальные кольца жесткости или вертикальные ребра жесткости, либо одновременно те и другие, в зависимости от факторов, вызывающих потерю устойчивости.
6.3. Ремонт сварных швов
6.3.1. Критерии допустимости дефектов сварных соединений при ремонте резервуаров должны основываться на требованиях, предусмотренных ПБ 03-605-03 и СНиП 3.03.01-87.
6.3.2. Недопустимые дефекты, которые подлежат ремонту, должны быть удалены полностью с формированием кромок для сварки.
6.3.3. Величина усиления существующих сварных швов, не удовлетворяющая современным нормам, должна подвергаться исправлению в обоснованных случаях.
6.3.4. Подрез сварного шва, считающийся недопустимым в соответствии с требованиями ПБ 03-605-03, должен быть отремонтирован посредством дополнительной наплавки металла с предварительной разделкой места заплавки или их зашлифовкой при глубине подреза менее 0,5 мм.
6.3.5. Места исправления дефектов и повреждений поверхности металла стенки, отремонтированные сваркой, должны быть зашлифованы.
6.3.6. Отремонтированные стыковые швы стенки, а также все соединения ремонтных вставок должны быть проконтролированы по всей длине.
6.3.7. Отремонтированные угловые швы в сопряжении стенки с днищем или врезок патрубков в стенку должны быть проконтролированы по всей длине неразрушающим методом контроля.
6.4. Ремонт и реконструкция патрубков стенки
6.4.1. Конструкция патрубков стенки, их усиливающих листов, а также требования к сварным соединениям должны соответствовать требованиям ПБ 03-605-03.
6.4.2. Новые патрубки стенки (добавленные или замененные) должны соответствовать требованиям ПБ 03-605-03 и п. 6.4.3 данного документа.
6.4.3. Патрубки диаметром больше 50 мм могут быть установлены как в существующий лист стенки, так и с использованием вставного листа. При этом должны быть выполнены следующие требования:
а) Минимальный размер вставляемого листа должен быть равен удвоенному диаметру патрубка или диаметру плюс 300 мм, в зависимости от того, какая из этих двух величин больше, а его толщина определяется по расчету.
б) Когда используются усиливающие накладные листы, минимальный размер вставляемого листа должен быть равен размеру усиливающего листа плюс 300 мм.
в) Если расчетная толщина вставляемого листа превышает толщину стенки, то вставляемый лист должен иметь скос кромки по периметру, равный 1:4.
г) Расстояние до существующих сварных швов стенки должно соответствовать фиг. 6-1.
д) Соединение между вставляемым листом и существующей стенкой должно быть стыковым.
6-4.4. На патрубках, установленных с использованием вставных листов, сварные швы между вставным листом и листом стенки должны быть проконтролированы радиографическим или ультразвуковым методом по всей длине.
6.4.5. При реконструкции существующих патрубков заменяемые элементы патрубков должны соответствовать требованиям ПБ 03-605-03, включая требования на минимальные размеры усиливающих листов и требования на расположения швов.
6.4.6. При установке нового днища резервуара выше существующего может возникнуть необходимость переставить патрубки в нижнем поясе стенки резервуара, т.к. расстояние между существующими сварными швами вокруг патрубков и новым сварным швом соединения стенки с днищем может не соответствовать требованиям ПБ 03-605-03.
6.4.7. Существующий усиливающий накладной лист может быть подрезан для увеличения расстояния между сварными швами так, чтобы измененные элементы соответствовали требованиям ПБ 03-605-03. Во избежание повреждения материала стенки ниже усиливающего листа должны быть приняты специальные меры предосторожности. Сварной шов, крепящий часть отрезанного усиливающего листа, должен быть полностью удален.
6.4.8. Существующий усиливающий лист может быть заменен новым усиливающим листом. При этом сварные швы по периметру старого усиливающего листа и между усиливающим листом и патрубком должны быть полностью удалены.
6.4.9. Существующие патрубки могут быть удалены вырезкой части стенки, содержащей патрубок и усиливающий накладной лист, с последующим поднятием всего фрагмента на необходимый уровень.
6.5. Ремонт днищ
6.5.1. Ремонт участка днища резервуара
6.5.1.1. Критическими зонами для ремонта днища резервуара являются зона окрайки, зона в пределах 300 мм от стенки и зона в пределах 300 мм от внутреннего края окрайки. В критических зонах запрещена установка заплаток, приварных накладок, за исключением заплавки отдельных широко разбросанных язв, подварки уторного шва, заварки трещин.
6.5.1.2. Если требуется обширный ремонт днища в зоне сопряжения со стенкой, окраечные листы днища должны быть вырезаны и установлены новые листы. При этом должны быть соблюдены следующие требования:
· стыки между окрайками собираются с зазором клиновой формы и свариваются между собой на остающейся подкладке односторонними стыковыми швами;
· смещение кромок в стыках окраек не должно превышать 10 % толщины листа при плотности прилегания к подкладкам с зазором не более 0,5 мм;
· стыки окраек днища должны располагаться на расстоянии не менее 100 мм от вертикальных сварных соединений первого пояса стенки;
· выступ листов окраек от наружной поверхности стенки резервуара должен быть не менее 30 мм, но не более 60 мм;
· нахлест центральной части днища на кольцо окраек должен быть не менее 50 мм, но не более 100 мм.
6.5.1.3. Предельно-допустимые отклонения размеров и формы смонтированного кольца окраек не должны превышать указанных в ПБ 03-605-03.
6.5.1.4. Днище, в котором выявлены недопустимые размеры хлопунов (вмятин) или складки, следует ремонтировать в соответствии с указаниями ремонтной документации одним из следующих способов:
· резкой по гребню конфигурации хлопунов и поджатие концов полотнища днища к основанию с последующей установкой накладок с закругленными углами (R ³ 50 мм) с перекрытием линии реза. Нахлест от края линии реза не менее 60 мм;
· в случае образования гофров или складок рекомендуется полная вырезка деформированного участка днища с заменой новыми листами, при этом листы свариваются встык на остающихся подкладках, или внахлест величиной не менее 30 мм.
Фиксирование хлопунов площадью более 3 м2 путем засыпки пазух грунтовой смесью или цементным раствором не рекомендуется.
6.5.2. Замена днища резервуара
6.5.2.1. Замена днища резервуара может выполняться двумя способами:
· Сооружение нового днища поверх старого без его удаления.
· Фрагментарная или полная замена листов и окраек днища с сохранением проектных высотных отметок его расположения.
Требования, которые должны соблюдаться при монтаже днища над существующим днищем, даны ниже.
6.5.2.2. Пустоты в основании ниже старого днища должны быть заполнены песком, гравием или бетоном.
6.5.2.3. Между старым и новым днищами должен находиться не вызывающий коррозию материал, песок, гравий или бетон в соответствии с требованиями рабочей документации, а также выполнен гидроизолирующий слой.
6.5.2.4. Стенка резервуара должна быть прорезана ровным горизонтальным резом. Края реза должны быть обработаны, чтобы удалить шлак и неровности, оставшиеся после операции резки. Новые окраечные листы днища должны быть выпущены наружу стенки согласно требованиям рабочей документации и ПБ 03-605-03. Геометрия сварного соединения днища в сопряжении со стенкой должна соответствовать требованиям рабочей ремонтной документации.
6.5.2.5. Существующие патрубки на стенке должны быть подняты, если уровень реза нового днища проходит через усиливающий лист или если не соблюдаются требования по минимальному расстоянию между днищем и осью патрубка, а также сварными швами, данные в ПБ 03-605-03.
6.5.2.6. Профиль нового днища должен соответствовать рабочей документации.
6.5.2.7. Под опоры плавающей крыши или понтона и их направляющие стойки должны быть установлены новые подкладные листы (при необходимости).
6.5.2.8. Для резервуаров с понтонами или плавающими крышами опоры могут быть либо приподняты для обеспечения начальной высоты, либо укорочены на величину толщины подсыпки и нового листа днища.
6.5.2.9. При удалении существующего днища резервуара стенка отделяется от него путем реза параллельно днищу с минимальным расстоянием от шва соединения днища со стенкой. В случае полной замены последовательность установки фрагментов днища и мероприятия по временной фиксации или усилению уторного узла должны быть разработаны в составе проекта производства работ.
6.5.2.10. Установка нового днища резервуара после удаления существующего должна соответствовать требованиям ремонтной документации и ПБ 03-605-03, включая требования по расположению сварных швов.
6.6. Ремонт стационарных крыш
6.6.1. Каркасные конические крыши
6.6.1.1. Минимальная толщина листов настила крыши при их замене должна быть равна 4 мм плюс припуск на коррозию, указанный в ремонтной документации. Номинальная толщина листов определяется расчетным путем на основе требований ПБ 03-605-03.
6.6.1.2. Силовые конструкции крыши (балки, фермы, колонны и опорное кольцо) должны ремонтироваться и заменяться таким образом, чтобы под воздействием расчетных нагрузок напряжения не превышали уровня, определенного в соответствии с требованиями ПБ 03-605-03.
6.6.2. Самонесущие бескаркасные крыши
6.6.2.1. Толщина новых листов крыши должна определяться расчетом, в соответствии с требованиями ПБ 03-605-03 плюс определенный припуск на коррозию, указанной в ремонтной документации.
6.6.2.2. Элементы соединения крыши со стенкой должны отвечать требованиям ПБ 03-605-03.
6.7. Ремонт плавающих крыш и понтонов
6.7.1. Ремонт понтонов и плавающих крыш должен проводиться в соответствии с ремонтной документацией, разработанной в соответствии с требованиями ПБ 03-605-03.
6.7.2. Замена или добавление основного или вспомогательного элемента затвора должны выполняться в соответствии с рекомендациями изготовителя конструкций.
6.7.3. При толщине обода (понтонного кольца) плавающей крыши (понтона) менее 2,5 мм он должен быть заменен новым, толщиной не менее 4,0 мм.
6.8. Ремонт и выполнение новых антикоррозионных покрытий
6.8.1. Ремонт существующих антикоррозионных покрытий и выполнение новых антикоррозионных покрытий должны проводиться в соответствии с ремонтной документацией, разработанной в соответствии с требованиями СНиП 2.03.11-85 и ПБ 03-605-03.
6.8.2. Работы по антикоррозионной защите внутренней поверхности резервуаров должны выполняться, как правило, после проведения гидравлических испытаний резервуаров.
6.8.3. При выполнении работ по антикоррозионной защите конструкционных элементов резервуаров следует соблюдать указания проектной документации по допускаемой температуре и влажности окружающего воздуха с учетом выбранной системы покрытия.
6.9. Ремонт фундаментов и восстановление оснований
6.9.1. В процессе диагностирования устанавливается необходимость ремонта фундаментов и восстановления основания. По результатам обследования выполняется рабочий проект и проект производства работ.
6.9.2. В случае просадки или выпучивания грунтов основания производится восстановление насыпи до проектной отметки.
6.9.3. Ленточные фундаменты, кольцевые стенки, плиты, стойки, сваи с признаками разрушения, трещин или общих повреждений должны быть отремонтированы для предотвращения проникновения воды к стальным конструкциям и возникновения коррозии.
6.9.4. Ремонту и восстановлению подлежат все водоотводящие сооружения (отмостки, лотки, крепление откосов насыпи под резервуарами) и защитные дамбы обвалования вокруг резервуара.
6.9.5. В приложении Б приводятся методы восстановления и ремонта оснований и фундаментов резервуаров для нефти и нефтепродуктов, опробованных в различных инженерно-геологических и климатических условиях.
7. МЕТОДЫ БЕЗОГНЕВОГО РЕМОНТА РЕЗЕРВУАРОВ
7.1. Общая часть
При проведении ремонтных работ на резервуарах для нефти и нефтепродуктов с использованием сварки большую трудоемкость составляют подготовительные работы к проведению огневых работ (зачистка и дегазация резервуаров). В аварийных ситуациях, а также при необходимости устранения каких-либо локальных дефектов или повреждений допускается использование методов безогневого ремонта, которые могут быть выполнены без зачистки резервуара и без вывода его из эксплуатации.
7.2. Ремонт резервуаров с использованием композитных материалов
7.2.1. Для ремонта резервуаров должны применяться сертифицированные композитные материалы, согласованные Госгортехнадзором. Технология ремонта с использованием указанных материалов должна разрабатываться специализированными организациями с оформлением проектов на ремонт или соответствующих технологических карт.
7.2.2. Основные рекомендуемые области применения композитных материалов:
· заделка коррозионных язв и других дефектов, включая сквозные, в понтонах и плавающих крышах;
· герметизация раковин, свищей, сквозных коррозионных язв на днищах, крышах и стенках резервуаров;
· герметизация трещин на днищах и крышах резервуаров;
· герметизация сварных швов путем их пропитки после выполнения ремонтных или монтажно-сварочных работ.
7.2.3. Для герметизации дефектов при вытекающем через них продукте рекомендуется применять двухкомпонентные пастообразные молекулярметаллы, которые после приготовления однородного замеса обладают высокой скоростью затвердевания (например, молекулярметалл «Рапид», или другой, согласованный Госгортехнадзором).
7.2.4. Для восстановления несущей способности конструкций в зонах трещиноподобных дефектов необходимо применять композитные материалы, обеспечивающие получение ремонтных зон с высокими механическими свойствами. Для увеличения прочности и эксплуатационной надежности ремонтных зон следует применять усиливающие накладки из стеклоткани, стали, или их сочетание.
7.2.5. Для герметизации швов и других конструктивных элементов следует применять однокомпонентные жидкотекучие дихтоли, которые обладают высокой проникающей способностью и уплотняют микродефекты размерами до 0,1 - 0,5 мм. Дихтоль может наноситься на поверхность сварных швов кистью или распылением аэрозоля.
7.2.6. Для обеспечения надежности и долговечности эксплуатации отремонтированных с использованием композитных материалов конструкций необходимо высокое качество подготовки поверхности металла в зоне ремонта. Основными требованиями являются:
· тщательная очистка поверхности от любых загрязнений и ее осушка;
· тщательное обезжиривание поверхности;
· загрубление поверхности с целью улучшения адгезии;
· поддержание требуемого температурного режима в процессе ремонта.
7.3. Ремонт резервуаров с использованием низкотемпературной индукционной пайки
7.3.1. Низкотемпературная индукционная пайка может применяться для герметизации сквозных дефектов, а также ликвидации локальных очагов коррозии при ремонте днищ, стенок, металлических понтонов, кровли и плавающих крыш резервуаров, а также трубопроводов различного назначения без их зачистки.
7.3.2. Ремонтные работы с применением низкотемпературной индукционной пайки на действующих пожаровзрывоопасных объектах не относятся к огневым, т.к. максимальная температура в зоне нагрева ниже предельно допустимой по ГОСТ 12.1.004-85 (80 % от наименьшей температуры самовоспламенения углеводородной среды). Безопасность ремонтных работ должна быть обеспечена применением специальных низкотемпературных припоев, индукционного нагревателя, безискрового инструмента и аппаратуры.
7.3.3. Технологический процесс ремонта основывается на обнаружении дефектных участков традиционными методами с последующим уточнением контуров и размеров дефектов в процессе индукционного нагрева ремонтируемой зоны и дальнейшей ликвидации сквозных дефектов и очагов коррозии пайкой специальными низкотемпературными припоями.
7.3.4. Для ремонта нефтяных резервуаров следует применять низкотемпературные припои, обеспечивающие высокую коррозионную стойкость ремонтных участков конструкции, благодаря протекторным свойствам, и высокую адгезию.
7.3.5. При выполнении ремонтных работ индукционной пайкой с целью исключения пропуска скрытых дефектов необходимо обеспечивать контрольный прогрев зоны металла вокруг ремонтируемого дефекта в радиусе не менее 100 мм.
7.3.6. Для пайки сквозных дефектов (трещин, коррозионных язв, свищей) в резервуарах, заполненных продуктом, необходимо выполнить предварительную герметизацию с целью прекращения выхода продукта в зону пайки. Такая герметизация достигается путем запрессовки в полость дефекта металлической заглушки с самофлюсующим покрытием, образующим в контакте с применяемым припоем эвтектический сплав с более низкой температурой плавления, чем сам припой.
7.3.7. После герметизации сквозного дефекта необходимо произвести механическую обработку поверхности дефектного участка безискровым инструментом, обезжирить ее и нанести низкотемпературный паяльный флюс, после чего произвести индукционную пайку специальным низкотемпературным припоем.
7.3.8. Выполнение низкотемпературной индукционной пайки при ремонте резервуаров и трубопроводов должно проводиться в соответствии с разработанной технологической картой.
8. КОНТРОЛЬ КАЧЕСТВА РЕМОНТНЫХ РАБОТ
8.1. Все виды работ при ремонте или реконструкции резервуаров подлежат контролю на предмет соответствия требованиям проектной и нормативной документации. Это относится к контролю геометрических параметров конструктивных элементов сварных соединений и резервуара в целом, герметичности и непроницаемости сварных соединений, отсутствия в них недопустимых дефектов, соблюдению всех основных требований технологических процессов монтажных и сварочных работ.
8.2. Методы и объемы неразрушающего контроля (визуального контроля, магнитопорошкового, капиллярного, ультразвукового или рентгеновского) и критерии приемки сварных соединений должны дифференцироваться в зависимости от класса опасности резервуара и соответствовать требованиям проектной документации на ремонт или реконструкцию резервуара и нормативным документам.
8.3. Требования к организации контроля качества сварных соединений физическими методами при ремонте и реконструкции резервуаров такие же, как и при сооружении новых резервуаров (см. ПБ-03-605-03).
8.4. Отремонтированные стыковые швы стенки, а также все соединения ремонтных вставок должны быть проконтролированы по всей длине.
8.5. Отремонтированные угловые швы в сопряжении стенки с днищем или врезок патрубков в стенку должны быть проконтролированы ультразвуком, магнитным или капиллярным методом.
8.6. Новые сварные швы днища должны быть проверены по их полной длине с помощью вакуумной камеры или цветным методом.
8.7. Зоны крепления монтажных приспособлений или временных креплений должны быть удалены с поверхности стенки резервуара с последующей проверкой цветным методом для резервуаров 1-го класса и визуальным контролем - для остальных резервуаров.
8.8. Все результаты контроля ремонтных работ должны заноситься в Журнал контроля монтажно-сварочных работ (см. ПБ 03-605-03).
8.9. При выполнении антикоррозионных работ должны контролироваться качество обезжиривания поверхности, очистки её от окислов и обеспыливания, послойная и общая толщина защитного покрытия. Должны контролироваться условия проведения работ: температура и относительная влажность воздуха, температура поверхности металла должны исключать конденсацию влаги на защищаемой поверхности. Результаты освидетельствования промежуточных видов работ следует оформлять актом, форма которого приведена в СНиП 3.04.03-85.
Все результаты контроля антикоррозионных работ должны заноситься в Журнал производства антикоррозионных работ, составленный по форме в соответствии со СНиП 3.04.03-85.
9. ПРОЧНОСТНЫЕ ИСПЫТАНИЯ
9.1. Любой резервуар, подвергнутый капитальному или среднему ремонту либо реконструкции перед сдачей в эксплуатацию должен пройти прочностные испытания в составе гидравлических испытаний и, при необходимости, испытаний на внутреннее избыточное давление и вакуум.
9.2. Испытание на внутреннее избыточное давление и вакуум проводится во время гидравлических испытаний. Гидравлические испытания проводятся наливом воды на уровень налива Hg определенный расчетом в соответствии с п. 5.3.4.6 настоящего Стандарта.
9.3. Прочностные испытания резервуаров, прошедших ремонт или реконструкцию, следует проводить по специально разработанной для каждого резервуара программе в соответствии с технологической картой испытаний, которая должна быть составной частью проекта производства работ (ППР). Программа прочностных испытаний и их проведение должны выполняться в соответствии с разделом 9 ПБ 03-605-03.
Приложение А
(рекомендуемое)
МЕТОДИКА ОЦЕНКИ СКЛОННОСТИ СТАЛИ К ХРУПКОМУ РАЗРУШЕНИЮ
1. Методика основана на явлении резкого изменения работы разрушения (ударной вязкости) стандартного призматического образца с надрезом (ГОСТ 9454) в определенном диапазоне температур испытаний.
2. Порядок вырезки и испытания образцов из проката определяется согласно п. 2.6 ПБ 03-605-03.
3. Из сварного шва и металла околошовной зоны образцы с V-образным надрезом изготавливаются в соответствии с ГОСТ 6996-91 и ориентацией надреза перпендикулярно сварному соединению.
4. Ось надреза для сварного шва располагается по оси шва, а для металла околошовной зоны согласно п. 5.6. ГОСТ 6996-91.
5. Температура испытания стандартных (ГОСТ 9454) образцов типа Шарпи (V-образный концентратор), при которой достигается регламентируемый нормативными документами (ГОСТ, ТУ или Правилами) уровень ударной вязкости, называется критической температурой хрупкости стали Тк.
6. Сопротивление хрупкому разрушению исследуемого проката характеризуется температурой , при которой фактические значения ударной вязкости стали совпадают с нормируемыми ГОСТ или ТУ значениями.
7. Значение расчетно-нормируемой критической температуры хрупкости , обеспечивающее предотвращение в элементе конструкции хрупкого разрушения и определяемое по значению расчетной температуры металла Тр, устанавливается согласно рис. 2.1 ПБ 03-605-03 в зависимости от гарантированного минимального предела текучести и толщины проката. Оценка выполняется для номинальной толщины самого толстого листа стенки или другого элемента резервуара для каждой марки стали, используемой в конструкции резервуара.
8. Расчетная температура металла Тр определяется в соответствии с п. 2.4 ПБ 03-605-03.
9. Для листов с минимальным пределом текучести стали выше 390 МПа принимается условие = Тр.
10. Для резервуаров, при обследовании которых выявлены участки с трещинами, щелевой и интенсивной язвенной коррозией и/или с наклепом в зонах с высокой концентрацией напряжений, необходимо проведение испытаний на ударный изгиб с целью определения фактических значений критической температуры хрупкости для стенки резервуара. В случае отсутствия данных о марке стали определение значений проводится для всех основных элементов подгруппы А в соответствии с классификацией элементов конструкций по ПБ 03-605-03.
11. B качестве значения принимается его наибольшее значение из всех исследованных основных силовых элементов из одной марки стали. Это условие сохраняется в случае изготовления элемента резервуара из двух и более марок стали.
12. По результатам проведенных испытаний техническое состояние резервуара, для основных силовых элементов которого выполняется условие п. 5.6.2.2., признается удовлетворительным, а сам резервуар может быть допущен к дальнейшей эксплуатации без ограничений по температуре эксплуатации для данного района.
Приложение Б
(рекомендуемое)
МЕТОДЫ ВОССТАНОВЛЕНИЯ И РЕМОНТА ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ
Вариант 1. Вариант включает устройство в основании под окрайком резервуара дренажной системы и подушки из непучинистого грунта на глубину не менее 0,8 м.
Работы по варианту 1 выполняются в следующей технологической последовательности при опорожненном резервуаре:
· на пролете 5 - 6 м производится поднятие окрайка резервуара с помощью домкратов;
· устраиваются временные опоры из шпал длиной 1,5 м через 1 м, перпендикулярно подведенные под окрайком резервуара;
· отрывается вручную траншея и производится укладка дренажной трубы на подготовленное основание (втрамбовывается в грунт щебень, выполняется песчаная подушка);
· асбестоцементная труба со щелевыми прорезями обсыпается щебнем или гравием;
· производится засыпка траншеи непучинистым грунтом;
· поверх устраивается бетонная подготовка и водонепроницаемый экран на асфальте.
Вариант 1 рекомендуется для стабилизации грунтов основания под резервуарами, имеющими крен до 15 см.
Вариант 2. Предусматривает стабилизацию грунтов основания без нарушения его структуры.
Работы по варианту выполняются в следующей технологической последовательности:
· до начала работ по погружению металлического шпунта производится выравнивание резервуара с помощью домкратов и устройство под окрайком лежней из шпал длиной 1 м через 0,8 - 1 м по периметру;
· шпунт «Ларсен у» длиной 3 м забивают с помощью молота для забивки свай или вибропогружения;
· между шпунтованной стенкой и резервуаром укладывается песчано-гравийная смесь, ж/б плиты и водонепроницаемый экран на асфальте.
Вариант 2 можно использовать для стабилизации грунтов основания практически под всеми резервуарами.
Вариант 3. Вариант включает устройство в основании под окрайком резервуара столбчатых фундаментов из монолитного железобетона и подведением под окрайки резервуара. Работы выполняются в следующей последовательности при опорожненном резервуаре:
· предварительно производится выравнивание резервуара подъемом окрайка и подведением временных шпальных опор (см. вариант 1);
· на расстоянии не менее 4 м друг от друга отрываются под окрайком резервуаров котлованы под столбчатые фундаменты;
· производится бетонирование столбчатого фундамента;
· с послойным уплотнителем производится обратная засыпка из непучинистого грунта;
· после 7-дневной выдержки бетона подводят рандбалки из швеллеров коробчатого сечения;
· под рандбалкой на глубину 20 см укладывается грунт из ПГС;
· после окончания устройства столбчатых фундаментов и рандбалки производится устройство водонепроницаемого экрана и асфальтовой отмостки.
Вариант 3 рекомендуется для стабилизации грунтов основания резервуаров при неравномерности осадок окрайки более 15 - 20 см.
Вариант 4. Вариант является дополнением к варианту 3 и предлагается для уменьшения работ по отрывке котлована.
Последовательность и технология аналогичны варианту 3.
После выполнения обратной засыпки из непучинистого грунта на её слой укладывается слой теплоизоляции.
Вариант 5. Включает устройство основания из непучинистого материала под окрайком резервуара на глубину больше или равную 0,8 м по всему периметру.
Работы выполняются при опорожненном резервуаре в следующей последовательности:
· на пролете 6 - 7 м производится поднятие окрайка резервуара с помощью домкратов;
· устраиваются временные опоры из шпал длиной 1,5 м через 1 м, перпендикулярно подведенные под окраек резервуара;
· отрывается вручную траншея и производится засыпка песчано-гравийной смесью с послойным уплотнителем, по мере устройства засыпки шпалы убирают;
· поверх засыпки укладывается водонепроницаемый экран из суглинистого грунта и укладки асфальта.
Грунт из траншеи можно использовать для устройства водонепроницаемого экрана. Для этого грунт при отрывке укладывают в бурты высотой не менее 1 м под временный навес. По истечении 10 - 12 дней грунт обезвоживается до влажности 22 - 24 %, т.е. до оптимальной влажности. Излишек грунта используется для планировки карт.
Вариант 5 рекомендуется использовать для стабилизации грунтов основания при величине неравномерности осадок до 15 см.
Вариант 6. По этому варианту предусматривается устройство под краем резервуара свайного основания из металлических труб диаметром 168 - 219 мм.
Работы по стабилизации грунтов основания по варианту 6 выполняются в следующей последовательности при заполненном резервуаре:
· под краем резервуара отрывается шурф глубиной 0,8 м;
· под край резервуара подводятся временные опоры из шпал;
· под днище резервуара подводится опорная балка, например, швеллер сечением 24 длиной 1 - 1,2 м;
· в шурф вертикально устанавливается кусок трубы с резьбой или без резьбы с открытым или заостренным концом;
· между трубой и швеллером подводится домкрат с ходом штока 500 - 600 мм;
· труба задавливается в грунт, домкрат отключают и снимают;
· на задавленную в грунт трубу завинчивается или сваривается второй кусок трубы, и операцию повторяют;
· задавливание производится до нагрузки 0,8Р, где Р - общая нагрузка от резервуара, равная при пролете L = 2 м, между сваями 14 тс;
· задавленные трубы соединяются сваркой со швеллером отрезком трубы; опорный швеллер используется как рандбалка.
Приложение В
(справочное)
ПЕРЕЧЕНЬ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ, РЕКОМЕНДУЕМОЙ ДЛЯ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ПРИ ВЫПОЛНЕНИИ РАБОТ
· ГОСТ 8.570-2000. Резервуары стальные вертикальные. Методика поверки. М., Изд-во стандартов, 2000 г.
· ГОСТ 12.1.010-76. ССБТ Взрывобезопасность. Общие требования. М., Изд-во стандартов, 1976 г.
· ГОСТ 17.2.3.02-78. Охрана природы. Атмосфера. Правила установления допустимых выбросов вредных веществ промышленными предприятиями. М., Изд-во стандартов, 1978 г.
· ГОСТ 5640-68. Сталь. Металлографический метод оценки микроструктуры листов и ленты. М., Изд-во стандартов, 1968 г.
· ГОСТ 6996-91 Сварные соединения. Методы определения механических свойств.
· ГОСТ 7512-82*. Контроль неразрушающий. Соединения сварные. Радиографический метод. М., Изд-во стандартов.
· ГОСТ 14782-86 Контроль неразрушающий. Соединения сварные. Методы ультразвуковые.
· ГОСТ 18442-86 Контроль неразрушающий. Капиллярные методы контроля.
· ГОСТ 21105-87 Контроль неразрушающий. Магнитопорошковый метод.
· ГОСТ 25506-82 Методы механических испытаний металлов. Определение характеристик трещиностойкости (вязкости разрушения) при статическом нагружении.
· ОСТ 26-2062-78 Дефектоскопия цветная. Методика контроля.
· ОСТ 92-1500-88 Контроль неразрушающий. Сварные конструкции при прочностных гидроиспытаниях. Акустико-эмиссионный метод контроля.
· РД 09-102-95 Методические указания по определению остаточного ресурса потенциально опасных объектов.
· РД 03-606-03 Инструкция по визуально-инструментальному контролю.
· РД 39-0147103-3 Правила технической эксплуатации резервуаров магистральных нефтепроводов.
· СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. М., ГУП ЦПП, 2003 г.
· СНиП 2.09.03-85. Сооружения промышленных предприятий. М., ЦИТП Госстроя СССР, 1986 г.
· Положение о порядке проведения экспертизы промышленной безопасности в химической, нефтехимической, нефтеперерабатывающей промышленности. Постановление Госгортехнадзора РФ № 8 от 18 марта 2003 г.
· WELDED STEEL TANKS FOR OIL STORAGE. API STANDARD 650. TENTH EDITION, NOVEMBER 1998.
· TANK INSPECTION, REPAIR, ALTERNATION AND RECONSTRUCTION. API STANDARD 653 SECOND EDITION, DECEMBER 1995.
· РД 03-484-02 Положение о порядке продления срока безопасной эксплуатации технических устройств, оборудования и сооружений на опасных производственных объектах. М., ГУП НТЦ «Промышленная безопасность», 2003 г.
· ПБ 09-560-03 Правила промышленной безопасности нефтебаз и складов нефтепродуктов.
Ключевые слова: резервуары вертикальные стальные, техническое диагностирование, оценка пригодности, ремонт и реконструкция, безогневой ремонт, контроль качества, прочностные испытания.
СТО 02494680-0030-2004 расположен в сборниках: |
Нравится
Твитнуть |