7.1.1.3 При прогибе профилированного настила, превышающем 2 см, учитывается увеличение собственного веса свежеуложенного бетона на величину, определяемую по формуле
где δ - прогиб профилированного настила, м; γb - удельный вес бетона, кН/м3. 7.1.2 Расчет стального оцинкованного профилированного настила7.1.2.1 Расчет профилированного стального настила на стадии возведения основан на следующих допущениях: - форма поперечного сечения гофров при действии нагрузки не изменяется; - гофры настила работают как тонкостенные балки трапециевидного сечения в упругой стадии; - нормальные напряжения по высоте поперечного сечения стенок гофров распределяются линейно; - нормальные напряжения по ширине продольно сжатых полок до местной потери устойчивости, а также по ширине растянутых полок распределяются равномерно; - после местной потери устойчивости продольно сжатых полок нормальные напряжения в них распределяются неравномерно, возрастая от середины полок к продольным краям. Поэтому при работе в закритической стадии криволинейная эпюра сжимающих напряжений заменяется прямоугольной с равной площадью и значением равным краевому напряжению. Средняя часть сжатой полки, имеющая меньшие напряжения, считается выключенной из работы. При определении характеристик профилированного листа учитывается только рабочая зона сжатой полки. 7.1.2.2 Прочность профилированного стального настила проверяется в опорном или пролетном сечениях по формулам
где σ - напряжения в сжатых полках настила; М - расчетное значение изгибающего момента; Ry = 2400 кгс/см2 - расчетное сопротивление стали настила изгибу; γn - коэффициент надежности по уровню ответственности; W - расчетный момент сопротивления на 1 м ширины настила для сжатых полок. Момент сопротивления W определяется по таблице 1 при работе профилированного настила полным сечением. Если полученное напряжение по формуле 3 меньше критического (таблица 2), то принимается условие работы профилированного листа полным сечением, то есть расчет прочности на этом этапе заканчивается. Если значение напряжения получается выше критического, то проводят корректировку момента сопротивления по таблицам приложения А (таблица А1, А2, A3, А4, А5, А6, А7, А8 и А9), пока отличие в напряжениях, последующего и предыдущего, не составит величину, не превышающую 1 %. 7.1.2.3 Прогиб профилированного настила проверяется по формуле:
где fn - максимальный прогиб от действия нормативных нагрузок; k - коэффициент, определяемый расчетной схемой настила; q" - нормативная равномерно распределенная нагрузка, действующая на профилированный настил на стадии бетонирования, кгс/см2; l - расчетный пролет, см; Еа = 2,1·106 кгс/см2 - модуль упругости стали профилированного настила; lx - момент инерции на 1 м ширины настила, определяемый по таблице 1 при напряжениях при действии нормативных нагрузок в сжатых полках меньших критических (таблица 2); при нормативных напряжениях превышающих критические момент инерции определяется с учетом неполного рабочего сечения сжатых полок настила по таблицам приложения А (таблицы А10, А11, А12, А13, А14, А15 и А16). Расчет осуществляется следующим образом: • определяется значение нормативного напряжения методом последовательного приближения по формуле 3, пока отличие в напряжениях последующего от предыдущего не составит 1%, приняв за первоначальное значение Wх2 момент сопротивления для сжатых полок при условии работы настила полным сечением. Последнее значение определяет сжимающее напряжение, соответствующее значению, при котором определяется момент инерции lx. При наличии редукции в сжатой полке в расчетах используют данные, приведенные в приложении А (таблицы А10, А11, А12, А13, А14, А15 и А16). Если редукция отсутствует, то пользуются данными таблицы 1.
Окончание таблицы 2
7.1.2.4 Расчет на устойчивость стенок изгибаемых элементов (кроме перфорированных профилей), не укрепленных поперечными ребрами, под местной нагрузкой или на опорах, следует выполнять по формуле:
где Рn - критическое усилие потери местной устойчивости стенки профиля без перфорации; С - коэффициент по таблице 13; Сr - коэффициент, зависящий от радиуса изгиба r < 12; Сb - коэффициент, зависящий от ширины опоры «в» при b > 19 мм; Сh - коэффициент, зависящий от гибкости стенки, равной h/t < 200; t - толщина стали профилированного настила; b - ширина опорной полки настила; h - высота профилированного настила; α - угол между стенкой и плоскостью опоры, 45° < α < 90°. Коэффициент условий работы профилированного настила для определения силы Рn принимается равным 0,8. Предельная нагрузка на профилированный настил по условию местной потери устойчивости стенок гофров на опорах пропорциональна удвоенному количеству гофров. 7.1.2.5 При использовании профилированного настила только в качестве оставляемой опалубки без временных промежуточных опор рекомендуется принимать предельные пролеты по графикам, в зависимости от расчетной схемы настила и толщины слоя бетона над его верхними полками. При определении предельных пролетов процесс бетонирования принимался с помощью бетононасоса (рисунок 2, 3, 4, 5, 6 и 7). 7.1.2.6 Если настил, уложенный по верхним поясам балок, надежно закреплен на опорах и в продольных соединениях между профилями, он рассматривается как диск, способный воспринимать горизонтальные воздействия, передаваемые элементами каркаса, и обеспечивающий устойчивость балок из плоскости (см. СТО 0043-2005). 7.2 На стадии эксплуатации
|
|
(6) |
где ω - характеристика сжатой зоны;
ω - 0,85 - 0,008Rb - для тяжелых бетонов;
ω = 0,8 - 0,008 Rb - для бетонов на пористом заполнителе;
R - наибольшее из величин расчетных сопротивлений растяжению настила (Ry) или стержневой арматуры (Rs), МПа;
σSR - предельное напряжение в стержневой арматуре сжатой зоны, МПа (СНиП 52-01-2003).
При подборе сечений плиты рекомендуется соблюдать условие .
При не выполнении условия следует увеличить толщину плиты, повысить класс бетона по прочности на сжатие, расположить в сжатой зоне дополнительную стержневую арматуру с тем, чтобы высота сжатой зоны не превышала граничную.
В зависимости от положения нейтральной оси в сечении плиты в пролете возможны три случая расчета:
Случай 1
Нейтральная ось находится в пределах толщины полки плиты и не пересекает стенок профилированного настила (рисунок 9).
Высоту сжатой зоны сечения плиты определяют из условия:
|
(7) |
При расчете прочности плиты должно выполняться условие
|
(8) |
где Аn - площадь поперечного сечения профилированного настила шириной 1м, м2;
As - площадь поперечного сечения стержневой растянутой арматуры;
A/s - площадь поперечного сечения стержневой сжатой арматуры;
Rsc - расчетное сопротивление сжатию стержневой сжатой арматуры, МПа;
х - высота сжатой зоны бетона, м;
a/ - защитный слой сжатой стержневой арматуры, м;
Mspan - расчетный изгибающий момент от действия внешних сил, Нм;
- расчетный момент, воспринимаемый профилированным настилом.
Рисунок 9 - Схема усилий в пролетном сечении плиты при расположении нейтральной оси в пределах толщины полки плиты
Случай 2
Нейтральная ось пересекает стенки профилированного настила (рисунок 10).
Высоту сжатой зоны сечения плиты определяют из условия:
|
(9) |
где А''п - площадь сечения нижней полки одного гофра настила, см2.
При расчете прочности сечения плиты должно соблюдаться условие
|
(10) |
где Sbx - статический момент площади сечения сжатого бетона относительно оси Х-Х, см3;
А'п - площадь сечения верхней полки одного гофра настила, см2;
S/n - статический момент площади верхней полки профилированного настила относительно оси Х-Х, см3;
S//n - статический момент площади нижней полки профилированного настила относительно оси Х-Х, см3;
Ssx, S/s.x- статические моменты площади соответственно растянутой и сжатой стержневой арматуры относительно оси Х-Х, см3.
Рисунок 10 - Схема усилий в пролетном сечении плиты при расположении нейтральной оси в пределах ребра профилированного настила
Случай 3
Нейтральная ось находится на уровне верхней полки профилированного настила, x = hf (рисунок 11).
При расчете прочности сечения плиты должно соблюдаться условие
|
(11) |
Если при определении высоты сжатой зоны по формуле случая 1 получается х > hf, а по формуле случая 2 - х < hf, то прочность нормального сечения плиты определяется по случаю 3.
Рисунок 11 – Схема усилий в пролетном сечении при расположении нейтральной оси на уровне верхней полки профилированного настила
7.2.1.3 Расчет прочности нормальных сечений плиты на ее промежуточных опорах выполняется только в случаях установки расчетной надопорной стержневой арматуры, обеспечивающей неразрезность конструкции. Прочность нормальных сечений плиты определяется как для сечений железобетонных элементов со стержневой арматурой по СНиП 52-01-2003 без учета стального профилированного настила.
7.2.1.4 Расчет прочности плит по наклонным сечениям выполняется на действие поперечной силы. Угол наклонной трещины принимается равным 45° к горизонтальной оси (рисунок 12). При этом должны соблюдаться условия:
|
(12) |
|
(13) |
где 0,17γс Ryhн2t - поперечное усилие, воспринимаемое стенками настила в одном гофре;
ΣRSWASW - сумма поперечных усилий, воспринимаемых поперечными стержнями, пересекающими наклонное сечение;
Qb - поперечное усилие, воспринимаемое бетоном;
φw1 и φb1 - коэффициенты, принимаемые по СНиП 52-01-2003.
Поперечное усилие Qb, воспринимаемое бетоном, определяют по формуле
|
(14) |
где φb2(1+φf+φn) и φb4(1+φn) - коэффициенты, принимаемые согласно СНиП 52-01-2003 и вводимые соответственно при наличии и при отсутствии поперечной арматуры.
Рисунок 12 - схема усилии в наклонном сечении плиты при расчете его прочности на действие поперечной силы
7.2.1.5 При динамических воздействиях в расчете на прочность нормальных и наклонных сечений плиты в формулы вводится дополнительный коэффициент условий работы, снижающий расчетное сопротивление профилированного настила в зависимости от коэффициента асимметрии цикла ρ:
при ρ = 0,7 |
γ1= 0,6; |
при ρ = 0,8 |
γ1 = 0,7; |
при ρ = 0,9 |
γ1 = 1,0. |
Коэффициент условий работы, снижающий расчетное сопротивление стержневой арматуры при динамических воздействиях, принимается по СНиП 52-01-2003.
7.2.2 Расчет анкеровки
7.2.2.1 Расчет прочности анкеровки настила в бетоне определяют для крайних пролетов плиты, считая от концов элементов настила на свободных опорах.
Расчет анкеровки выполняют для нормального сечения плиты в месте наибольшего изгибающего момента, в четверти пролета и в местах приложения сосредоточенных нагрузок. При этом должно соблюдаться условие
|
(15) |
где Тan - сопротивление анкеровки сдвигу на опорах по концам настила, н;
Trif - сопротивление рифов, расположенных на стенках настила сдвигу, н;
zn, zs - расстояния от равнодействующей усилия сжатия в сечении соответственно по равнодействующей усилия растяжения в сечении настила и в стержневой арматуре, см (рисунок 13);
mап - коэффициент условий работы анкеровки стержневой арматуры;
mап - 1 - при расстоянии рассматриваемого нормального сечения (конца стержня (L-h) (рисунок 14), равном или более длины зоны анкеровки арматуры;
при меньшем расстоянии.
1 - прогон; 2 - анкер; 3 - стальной профилированный настил
Рисунок 13 - Схема усилий при расчете по прочности анкеровки
Сопротивление анкеровки Тап принимается меньшим из трех условий:
7.2.2.2 Сопротивление анкеровки сдвигу на опорах по концам настила, выполненной из периодической арматуры
|
(16) |
где k1 = 0,8 - коэффициент, принимаемый при учете совместной работы плиты с балкой;
k1= 1,0- при расчете балки без учета совместной работы с плитой
|
(17) |
где nап - число вертикальных стержневых анкеров в одном гофре на конце настила;
Ry - расчетное сопротивление стали анкера.
Аn - площадь сечения одного вертикального стержневого анкера, см2.
7.2.2.3 Сопротивление вырыванию настила вокруг анкера (для крайнего пролета)
|
(18) |
где l’ant - площадь сечения настила, рассчитываемая на вырывание вокруг анкеров (рисунок 14).
1 – балка; 2 - настил; d - диаметр анкера
(для случая (а) и (б) – l'an = 2a + 3d для случая (в) - l'an=a1+a2+ba+3d
Рисунок 14 - Определение l'an
7.2.2.4 Сопротивление разрыва настила в зоне приварки анкера
|
(19) |
7.2.2.5 Сопротивление анкеровки сдвигу на опорах по концам настила, выполненной из стад-болтов (рисунок 15) определяется по формуле (таблица 3)
|
(20) |
где - площадь поперечного сечения стад-болта;
d - диаметр стад-болта;
пап - число стад-болтов в одном гофре;
Ry - расчетное сопротивление стали стад-болта.
Рисунок 15 – Установка стад-болтов в перекрытия с помощью пистолета
Можно для увеличения площади сцепления бетона со стад-болтом надевать на него стальную пружину (рисунок 16).
1 – стальная балка перекрытия; 2 – стад-болт; 3 – бетон; 4 – стальная пружина.
Рисунок 16 – Установка пружин на стад-болты для увеличения сцепления с бетоном
Таблица 3 - Предельное сдвигающее усилие на 1 стад-болт, кН
Расчетное сопротивление стали болта, Ry, МПа |
Диаметр стад-болта, мм |
||
12 |
16 |
19 |
|
400 |
28,94 |
51,45 |
72,55 |
450 |
32,56 |
57,88 |
81,61 |
500 |
36,17 |
64,31 |
90,68 |
7.2.2.6 Предельное усилие сжатия бетона (таблица 4) для одного стад-болта определяется по формуле
|
(21) |
где В - класс бетона на сжатие;
Еb - начальный модуль упругости бетона.
Коэффициент а
|
(22) |
|
(23) |
h - длина стад-болта (80, 90, 100, 125, 140 мм);
yc =1,25 - коэффициент условия работы болта.
Таблица 4 - Предельное усилие на сжатие бетона для одного стад-болта
Кубиковая прочность бетона В, МПа |
Диаметр стад-болта, мм |
||
12 |
16 |
19 |
|
1 |
2 |
3 |
4 |
25 |
29,17 |
51,86 |
73,13 |
30 |
31,96 |
56,81 |
80,11 |
35 |
34,52 |
61,36 |
86,53 |
40 |
36,90 |
65,60 |
92,51 |
45 |
39,14 |
69,58 |
98,12 |
7.2.2.7 Сопротивление рифов на смятие определяется по формуле
|
(24) |
где Arif - площадь смятия бетона по боковой поверхности одного рифа (Аrif = 0,5 см2 - для Н80А-674);
γс - коэффициент условия работы (γс - 0,5 - для Н80А-674);
nrif - число рифов на стенках одного гофра по длине участка настила от рассматриваемого сечения до ближайшего конца (рисунок 17). При наличии в ребрах плиты гибкой арматуры число вводимых в расчет рифов принимается по длине участка, уменьшенной на высоту сечения плиты.
1-1 - сечение по пролету настила в месте наибольшего изгибающего момента, в четверти пролета, в местах приложения сосредоточенных сил; 1 - стальной профилированный настил; 2 - выштампованные рифы; L - длина участка расположения рифов на стенках настила, учитываемых в расчете его анкеровки по формуле (24)
Рисунок 17 - Расположение рифов на стенках профилированного настила Н80А-674
При наличии в ребрах плиты стержневой арматуры число вводимых в расчет рифов принимается по длине участка, уменьшенной на высоту сечения плиты.
Анкеровку стержневой арматуры проверяют по СНиП 52-01-2003. Если полная анкеровка стержневой арматуры не обеспечивается, то ее расчетное сопротивление в формуле уменьшают.
7.2.2.8 Опорные концы ребер плиты рассчитывают на смятие бетона (местное сжатие). При этом должно удовлетворяться условие
|
(25) |
где N - опорная реакция на один гофр, н;
Aloc - площадь смятия (местного сжатия), см3
|
(26) |
где b - ширина гофра по низу таврового сечения плиты;
а - длина опирания, равная ширине балки, см.
7.2.3 Определение прогиба
7.2.3.1 Прогиб плиты перекрытия рассчитывают по формуле
|
(27) |
где frc - прогиб плиты от действия нагрузок в стадии эксплуатации (без учета собственной массы), см;
fadd - дополнительный прогиб плиты за счет податливости анкерных связей, см;
l - пролет плиты, см.
При отсутствии расчетной надопорной стержневой арматуры прогиб плиты определяется как для однопролетной, свободно опирающейся по формуле
|
(28) |
где 1/r - расчетная кривизна плиты на участке с наибольшим изгибающим моментом;
δ - коэффициент по таблице 5.
Дополнительный прогиб fadd рекомендуется определять как для однопролетной балки с моментами на опорах по формуле (31), принимая коэффициент δ - 1,8.
Кривизна определяется по формуле
|
(29) |
где Mn.,span - наибольший изгибающий положительный момент в пролете от нормативной нагрузки, при которой определяется прогиб, без учета собственной массы плиты, нм;
Ired - момент инерции приведенного сечения плиты в пролете, см4;
φb1, φb2 - коэффициенты, учитывающие влияние соответственно кратковременной и длительной ползучести бетона, принимаемые по СНиП 52-01-2003.
Если при определении прогиба учитываются кратковременные и длительные нагрузки, то расчетная кривизна принимается равной сумме кривизн, определяемых раздельно для изгиба оси нагрузок кратковременного и длительного действия
|
(30) |
Таблица 5
Схема приложения нагрузки |
δ |
1/12 |
|
(3-а2)24 |
|
1/8 |
Схема приложения нагрузки |
5 |
5/48 |
|
Примечание - При наличии расчетной надопорной стержневой арматуры, обеспечивающей неразрезность перекрытия, расчет прогиба выполняется как для неразрезной конструкции |
Дополнительную кривизну, обусловленную податливостью анкерных связей, определяют по формуле
|
(31) |
где k/ = 2 - для однопролетных плит;
k/ - 1,5 и 1,0- соответственно для крайних и средних пролетов неразрезных плит;
k/ = 1,5 - для средних пролетов неразрезных плит, являющихся крайними для настила;
Δ - сдвиг настила относительно бетона, определяемый по формуле
|
(32) |
где εа - коэффициент жесткости анкера
|
(33) |
где пап - число вертикальных анкерных стержней в одном гофре.
Момент инерции приведенного сечения плиты в пролете следует определять относительно его центра тяжести, принимая коэффициенты приведения площади сечения настила аn и стержневой арматуры as к площади бетона принимаются соответственно
|
(34) |
При расчете момента инерции приведенного сечения плиты площадь растянутого бетона исключают, полагая возможность образования в нем трещин.
Положение центра тяжести приведенного сечения плит, занимаемое относительно крайней сжатой грани бетона х, следует определять по следующим формулам:
а) если нейтральная линия (ось), на которой находится центр тяжести приведенного сечения, не пересекает ребра плиты
|
(35) |
ΣAred - сумма приведенных площадей сечения арматуры, см2;
Sred - статический момент площади Ared относительно крайней сжатой грани сечения плиты, см3;
б) если нейтральная линия пересекает ребро плиты (профилированный настил), то
|
(36) |
где ΣA/red - сумма приведенных площадей сечений арматуры и площади свесов таврового сечения бетона плиты, см2;
S/red - статический момент площади A/red относительно крайней сжатой грани сечения плиты, см.
в) если нейтральная линия (ось) совпадает с нижней гранью полки плиты (на уровне верхней полки профилированного настила), то
|
(37) |
Сумму приведенных площадей сечения ΣAred и ΣA/red вычисляют по формулам:
|
(38) |
|
(39) |
где А/b - площадь свесов бетона таврового сечения;
аn, as - по формуле (34).
7.2.4 Расчет монолитной неразрезной плиты по раскрытию трещин на промежуточных опорах выполняется в соответствие с требованиями СНиП 52-01-2003. Предельно допустимое значение ширины раскрытия трещин следует принимать не более 0,3 мм.
8 Расчет комбинированной балки перекрытия
8.1 На стадии возведения (до набора бетоном кубиковой прочности 10 МПа) балки рассчитываются в соответствии с требованиями СНиП II-23-81* при действии монтажных нагрузок, собственного веса балки, профилированного настила и бетона. Предельный прогиб балки принимается равным 1/150L пролета балки. Принимается расчетное сопротивление стали балки с коэффициентом условия работы 0,9.
8.2 На стадии эксплуатации при расчете комбинированной балки учитывается железобетонная плита перекрытия по стальному профилированному настилу, шириной В определяемой по формуле
|
(40) |
где l - шаг балок, м.
8.3 Расчетное усилие сдвига, воспринимаемое анкерами, расположенными в одном гофре, определяется по формуле (рисунок 18).
|
(41) |
Коэффициент r, определяется:
- при расположении балки перпендикулярно гофрам профилированного настила
|
(42) |
- при расположении балки параллельно гофрам профилированного настила
|
(43) |
где h - высота анкера;
ho - высота профилированного настила;
0,85 - учитывает длительное действие нагрузки;
bo - ширина гофра на уровне центра тяжести профилированного настила;
NR - число анкеров в одном гофре настила (принимается не более 2);
Pd - расчетное сопротивление на сдвиг одного анкера;
R - коэффициент, учитывающий величину пролета балки, который составляет:
|
(44) |
8.4 Нормальное усилие в бетонной плите
|
(45) |
где γb = 1,5 - коэффициент условия работы бетона.
8.5 Нормальное усилие в профилированном настиле
|
(46) |
8.6 При условии Fa <Fb соединение стальной балки с железобетонной плитой полное и для каждой половины балки необходимо установить количество анкеров
|
(47) |
Рисунок 18 – К расчету комбинированной балки
8.7 Определение предельного момента.
- Вначале определяют силу взаимодействия В начале определяют силу взаимодействия стали балки и бетона плиты Fru, которое зависит от числа анкеров N, устанавливаемых на главной балке по ее длине и силы сдвига, воспринимаемой одним анкером Р
|
(48) |
- Затем определяют высоту сжатой зоны бетона хb
|
(49) |
где Rb - расчетное сопротивление бетона на сжатие, МПа;
γс = 1,5 - коэффициент условия работы бетона;
hb - толщина бетона над профилированным настилом, м.
- Определение положения нейтральной оси в балке производят исходя из условий
- Сопротивление на сжатие балки
|
(50) |
где Аа - площадь поперечного сечения балки;
Ry - расчетное сопротивление стали балки на сжатие, МПа.
- Удвоенное усилие, воспринимающее верхней полкой балки
|
(51) |
где b1 - ширина верхней полки балки;
t1 - толщина верхней полки балки.
- положение нейтральной оси в верхней полке балки при условии
Рисунок 19 – Положение нейтральной оси в балке
Расстояние от внешней грани верхней полки балки до нейтральной оси определяется по формуле
|
(52) |
Предельный момент равен
|
(53) |
- положение нейтральной оси в стенке балки при условии Fa – Fsa > Fur.
Расстояние от внешней грани верхней полки балки до нейтральной оси определяется по формуле
|
(54) |
Предельный момент равен
|
(55) |
где А - площадь поперечного сечения балки;
hb - толщина бетона над профилированным настилом;
ha - высота стальной балки;
ν/a - расстояние от центра тяжести балки до верхней грани балки;
zb - высота сжатой зоны бетона;
za - расстояние от нейтральной оси до верхней грани балки;
tw - толщина стенки балки;
b1 - ширина верхней полки балки;
t1 - толщина верхней полки балки.
8.8 Проверка прочности.
Прочность обеспечена при выполнении неравенства
|
(56) |
где L - пролет балки;
Расчетная нагрузка
|
(57) |
где G1 - собственный вес 1 n.м балки;
G2 - собственный вес ж.б. плиты (вес профнастила и бетона);
G3 = 1,5 кН/м2 - вес перегородок;
q = 0,5 кН/м2 - монтажная нагрузка.
8.9 Определение геометрических характеристик для расчета прогиба и напряжений.
- Определение положения нейтральной оси (рисунок 20) (расстояние от нижней грани балки до нейтральной оси комбинированной балки, то есть с учетом железобетонной плиты)
|
(58) |
где n = 6 при кратковременных нагрузках; n = 12 для сжатия; n = 18 при длительных нагрузках;
Еа = 2,1 105 МПа - модуль упругости стали;
Еb - модуль упругости бетона, принимаемый при кратковременных нагрузках Еb, при длительных - Eb/3, в остальных случаях - Eb/2.
Рисунок 20 - Положение нейтральной оси в балке
Момент инерции при полном соединении балки и плиты (при условии установки требуемого расчетного количества анкеров)
|
(59) |
Момент инерции при частичном соединении (установлено количество анкеров меньше требуемого, расчетного)
|
(60) |
где коэффициент а определяется по таблице 6.
Таблица 6
L(m) |
5 |
10 |
15 |
а |
1,5 |
1,0 |
0,8 |
Модуль изгиба эквивалентный частичному соединению
|
(61) |
где |
(62) |
где Ab =Bhb - площадь поперечного сечения бетонной части над настилом толщиной hb,
vb - расстояние от оси 1-1 до центра тяжести бетонной части высотой hb,
Аa - площадь поперечного сечения стальной балки;
va - расстояние от оси 1-1 до центра тяжести стальной балки
Iь - момент инерции бетонной части железобетонной плиты относительно собственной оси;
Iа - собственный момент инерции стальной балки относительно оси х-х;
Nf - действительное количество анкеров;
N - расчетное количество анкеров для обеспечения полного соединения;
N/Nf - отношение действительного количества анкеров к расчетному (теоретическому) характеризует степень соединения балки с железобетонной плитой по профилированному настилу.
8.10 Проверка прогиба
8.10.1 При возведении прогиб определяется по формуле
|
(63) |
8.10.2 При эксплуатации прогиб определяется:
- при действии временной эксплуатационной нагрузки и веса перегородок определяется при n = 18
|
(64) |
где Q - временная эксплуатационная нагрузка;
G3 - вес перегородок;
- прогиб, вызванный усадкой, определяется при n = 12
|
(65) |
и момент, эквивалентный усадке при n = 12
|
(66) |
где εr = 2*10-4 - единичная деформация от усадки бетона;
- возможный обратный выгиб, вызванный усадкой, принимается
|
(67) |
Прогиб от действия эксплуатационных временных нагрузок Q и веса перегородок G3 должен быть
|
(68) |
Прогиб от действия веса плиты G1 балки G2, перегородок G3, временной эксплуатационной Q нагрузок, от усадки и выгиба
|
(69) |
8.11 Проверка прочности
8.11.1 На стадии монтажа
|
(70) |
8.11.2 На стадии эксплуатации от действия временной эксплуатационной нагрузки Q и веса перегородок G3
|
(71) |
|
(72) |
|
(73) |
По уравнениям (71) и (72) считаем при n=12.
Условие выполняется если
|
(74) |
9 Анкерные упоры
9.1 Упоры X-HVB компании Hilti
9.1.1 Анкерные упоры предназначены для обеспечения совместной работы монолитной железобетонной плиты со стальными балками перекрытия и включения профилированного стального настила, выполняющего функции несъемной опалубки этой плиты, в работу плиты в качестве ее рабочей арматуры.
Наиболее эффективными типами анкерных упоров являются упоры X-HVB компании Hilti.
9.1.2 Упоры X-HVB представляют собой холодноформованный стальной профиль зетобразного сечения, закрепленный одной полкой к верхнему поясу балки перекрытия с помощью двух дюбелей.
9.1.3 В качестве анкеров применяются упоры X-HVB шести типоразмеров в зависимости от толщины плиты перекрытия и типа профилированного настила (рисунок 21). Все упоры независимо от типа имеют ширину нижней опорной полки 50 мм. Упоры изготавливают высотой hsc= 52, 80, 95, 110, 126 и 141 мм. Ширина верхней свободной полки - 10, 12 или 37 мм в зависимости от типа упора.
9.1.4 Материал упоров - оцинкованная малоуглеродистая сталь толщиной 2 или 2,5 мм с временным сопротивлением от 270 до 350 МПа. Толщина цинкового покрытия - не менее 3 мкм.
9.1.5 Упоры крепятся к балке двумя дюбелями ENP2 - 21 или ENPH2-21 (рисунок 22) с помощью поршневого монтажного пистолета Hilti-DX 750.
9.1.6 Предельные сдвигающие усилия на упоры X-HVB 80 и все остальные их типы принимаются равными Rd,ss=16 кН и Rd,ss=22 кН соответственно по Еврокоду-4 с учетом их упругой работы.
9.1.7 Расчет несущей способности упоров выполняется с учетом коэффициентов запаса, определяемых в зависимости от ориентации профилированного настила относительно балок [6].
Допускаемое срезающее усилие на упор определяется по формуле
|
(75) |
где К1 - коэффициент запаса, принимаемый от 0,5 до 1,0.
а-X- HVB 50; б -Х- HVB 80; в -Х- HVB 95; г-Х- HVB 110; д -Х- HVB 125; е -Х- HVB 140
Рисунок 21 - Типы упоров X-HVB
Рисунок 22 -Дюбель марки ENP2-21-L15 (ENPH2-21-L15)
При расположении трапециевидных гофров настила поперек балок
|
(76) |
где Nr = 1, если в каждом гофре установлен один упор;
Nr = 2, если в каждом гофре - 2 или 3 упора;
b0 и hap - ширина нижней полки и высота гофра настила (рисунок 23);
hsc - высота упора.
1 - анкер X-HVB; 2 - дюбель; 3 - настил; 4 - базовая конструкция; 5 - бетон плиты.
Рисунок 23 - Расположение упора вдоль оси балки
При расположении гофров настила вдоль балки
|
(77) |
где Кр = 1,0, если b0 /hap ≥ 18
0,5 ≤ Кр ≤ 1,0 |
(78) |
9.1.8 Предельные размеры монолитной плиты и сечения профилированного настила в зависимости от типа упора приводятся в таблице 10.
Таблица 7 - Соотношение толщины плиты и высоты упоров
Тип упора |
Минимальная толщина плиты hc, (мм) |
Максимальная высота профиля настила hap в миллиметрах |
||
b0 /hap ≥ 18 |
b0 /hap < 18 |
b0 /hap ≥ 1,0 |
||
X-HVB 50 |
72 |
- |
||
X-HVB 80 |
100 |
45 |
45 |
30 |
X-HVB 95 |
115 |
60 |
57 |
45 |
X-HVB 110 |
130 |
75 |
66 |
60 |
X-HVB 125 |
145 |
80 |
75 |
73 |
X-HVB 141 |
160 |
80 |
80 |
80 |
Значения в таблице 7 даны при минимальной толщине верхней полки балки 8 мм. Толщину настила не рекомендуется принимать более 1,25 мм.
Минимальная толщина бетона над верхней полкой упора - 20 мм.
9.1.9 Выбор типа дюбеля для крепления упоров зависит от толщины и прочности стали верхней полки балок.
На рисунке 24 показаны области применения дюбелей ENP2-21 и ENPH2-21, прикрепляющих упоры к поясу балки толщиной от 6 до 30 мм из стали с временным сопротивлением не более 700 МПа.
Рисунок 24 – Области применения дюпелей для крепления упоров в зависимости от толщины полки и марки стали балки
9.1.10 Патроны для пристрелки дюбелей, объединенные в обойму по 10 штук, принимают различной мощности в зависимости от толщины и марки стали полки балки.
9.1.11 Упоры X-HVB располагаются на нижних полках настила параллельно или перпендикулярно оси балки. Между смежными гофрами профилированного листа может располагаться от одного до трех упоров, причем продольное расположение упоров более эффективно. Минимальное расстояние между стенками соседних поперечных упоров - 50 мм, для продольно расположенных упоров - 100 мм. Максимальное расстояние между соседними продольными упорами не должно превышать 600 мм или 4hc, где hc -толщина плиты.
Для расположения упоров ширина плоской части нижних полок настила должна быть не менее 50 мм (рисунок 25). Расстояние от стенки упора до стенки гофра настила должно быть не менее 40 мм.
Рисунок 25 – Расположение упоров вдоль (а) и поперек (б) оси балки
9.1.12 Для плиты перекрытия с настилом, гофры которого расположены параллельно оси балки, шаг упоров принимают не более 4hc или 600 мм и не менее 100 мм (рисунок 26).
Рисунок 26 – Расположение упоров параллельно оси балки
Упоры располагают симметрично относительно оси балки. Расстояние от упора до стенки гофра настила должно быть не менее 20 мм. Расстояние между рядами упоров должно быть не менее 50 мм.
Упоры X-HVB рекомендуется применять на строительстве новых и реконструкции старых зданий. Применение этих упоров вместо стержневых анкеров, привариваемых к балкам через настил, позволяет снизить трудоемкость монтажных работ и исключить сварку, требующую особых условий для ее выполнения с учетом температуры воздуха, влажности, защитного покрытия профилированного настила и других факторов.
Установка поперечных упоров X-HVB обеспечивает включение профилированного настила в работу плиты перекрытия в качестве ее рабочей арматуры.
9.1.13 Упоры X-HVB позволят воспринять сдвигающие усилия от 100 до 400 кН на пог.м композитной балки, включающей часть монолитной плиты и стальную балку, и обеспечить ее устойчивость из плоскости при поперечном изгибе.
В мостовых конструкциях применение упоров X-HVB не рекомендуется, т.к. их несущая способность на срез составляет около 40% от прочности стержневых анкеров диаметром 19 мм и работа упоров X-HVB на знакопеременные нагрузки экспериментально не исследовалась.
Приложение
А
(рекомендуемое)
Методика
определения расчетных геометрических характеристик сечения профилированных
настилов с учетом закритической работы сжатых полок
А.1 Значения расчетных характеристик определяются по следующей методике:
- определяем сжимающее напряжение в настиле по формуле 3, принимая момент сопротивления W по таблице 1 (допуская работу настила полным сечением). Если полученное значение сжимающего напряжения меньше критического, приведенного в таблице 2, то расчетные характеристики принимаются по таблице 1;
- если полученное значение сжимающего напряжения в полке настила выше критического, то расчетные характеристики определяют методом последовательного приближения (итерация) с помощью приложения А по таблицам А.1, А.2, А.3, А.4, А.5, А.6, А.7, А.8 и А.9, в которых моменты сопротивления и инерции определены в зависимости от уровня напряжений в сжатых полках;
- итерация продолжается до тех пор, пока разница между окончательным и предыдущим значениями искомой расчетной характеристики не будет составлять 1% или меньше.
Таблица А. 1 - Момент сопротивления (см) при расчетных напряжениях в сжатых широких полках Н114-600
Наименование |
Толщина, мм |
Напряжения (кгс/см2) |
|||||||||||
100 |
200 |
300 |
400 |
500 |
600 |
700 |
800 |
900 |
1000 |
1100 |
1200 |
||
W1 |
1,0 |
66,619 |
66,619 |
66,619 |
66,619 |
66,619 |
66,619 |
66,166 |
65,886 |
65,628 |
65,390 |
65,170 |
64,966 |
0,9 |
60,337 |
60,337 |
60,337 |
60,337 |
60,099 |
59,769 |
59,471 |
59,202 |
58,957 |
58,735 |
58,532 |
58,344 |
|
0,8 |
53,666 |
53,666 |
53,666 |
53,382 |
53,011 |
52,684 |
52,397 |
52,141 |
51,913 |
51,706 |
51,519 |
51,348 |
|
W2 |
1,0 |
74,857 |
74,857 |
74,857 |
74,857 |
74,857 |
74,857 |
72,772 |
71,523 |
70,402 |
69,392 |
68,479 |
67,648 |
0,9 |
67,941 |
67,941 |
67,941 |
67,941 |
66,822 |
65,316 |
63,998 |
62,842 |
61,821 |
60,912 |
60,098 |
59,362 |
|
0,8 |
60,234 |
60,234 |
60,234 |
58,919 |
57,263 |
55,865 |
54,675 |
53,650 |
52,756 |
51,968 |
51,268 |
50,639 |
Окончание таблицы А.1
Наименование |
Толщина, мм |
Напряжения (кгс/см2) |
|||||||||||
1300 |
1400 |
1500 |
1600 |
1700 |
1800 |
1900 |
2000 |
2100 |
2200 |
2300 |
2400 |
||
W1 |
1,0 |
64,777 |
64,600 |
64,434 |
64,279 |
64,133 |
63,995 |
63,864 |
63,740 |
63,623 |
63,511 |
63,404 |
63,302 |
0,9 |
58,171 |
58,010 |
57,860 |
57,720 |
57,589 |
57,465 |
57,349 |
57,238 |
57,134 |
57,034 |
56,940 |
56,849 |
|
0,8 |
51,190 |
51,044 |
50,909 |
50,783 |
50,666 |
50,555 |
50,451 |
50,353 |
50,260 |
50,172 |
50,089 |
50,009 |
|
W2 |
1,0 |
66,888 |
66,191 |
65,548 |
64,952 |
64,399 |
63,883 |
63,400 |
62,948 |
62,522 |
62,120 |
61,741 |
61,382 |
0,9 |
58,694 |
58,084 |
57,524 |
57,007 |
56,528 |
56,082 |
55,667 |
55,278 |
54,913 |
54,570 |
54,246 |
53,939 |
|
0,8 |
50,071 |
49,554 |
49,081 |
48,646 |
48,245 |
47,872 |
47,526 |
47,202 |
46,898 |
46,613 |
46,345 |
46,091 |
Таблица А.2 - Момент сопротивления (см3) при расчетных напряжениях в сжатых широких полках Н80А-674
Наименование |
Толщина, мм |
Напряжения (кгс/см2) |
|||||||||||
100 |
200 |
300 |
400 |
500 |
600 |
700 |
800 |
900 |
1000 |
1100 |
1200 |
||
W1 |
1,0 |
43,171 |
43,171 |
43,171 |
43,171 |
43,171 |
42,759 |
42,504 |
42,271 |
42,056 |
41,858 |
41,674 |
41,504 |
0,9 |
38,982 |
38,982 |
38,982 |
38,982 |
38,525 |
38,245 |
37,994 |
37,767 |
37,561 |
37,372 |
37,198 |
37,038 |
|
0,8 |
34,768 |
34,768 |
34,768 |
34,304 |
33,992 |
33,720 |
33,478 |
33,263 |
33,070 |
32,894 |
32,733 |
32,586 |
|
0,7 |
30,540 |
30,540 |
30,123 |
29,766 |
29,465 |
29,208 |
28,984 |
28,786 |
28,610 |
28,451 |
28,306 |
28,174 |
|
W2 |
1,0 |
50,957 |
50,957 |
50,957 |
50,957 |
50,957 |
48,672 |
47,340 |
46,166 |
45,127 |
44,200 |
43,368 |
42,616 |
0,9 |
46,015 |
46,015 |
46,015 |
46,015 |
43,493 |
42,058 |
40,828 |
39,765 |
38,835 |
38,013 |
37,281 |
36,623 |
|
0,8 |
41,037 |
41,037 |
41,037 |
38,488 |
36,913 |
35,613 |
34,523 |
33,593 |
32,788 |
32,083 |
31,458 |
30,900 |
|
0,7 |
36,045 |
36,045 |
33,747 |
31,959 |
30,563 |
29,440 |
28,514 |
27,733 |
27,063 |
26,480 |
25,966 |
25,509 |
Окончание таблицы А.2
Наименование |
Толщина, мм |
Напряжения (кгс/см2) |
|||||||||||
1300 |
1400 |
1500 |
1600 |
1700 |
1800 |
1900 |
2000 |
2100 |
2200 |
2300 |
2400 |
||
W1 |
1,0 |
41,345 |
41,196 |
41,056 |
40,924 |
40,799 |
40,681 |
40,569 |
40,462 |
40,361 |
40,264 |
40,171 |
40,082 |
0,9 |
36,889 |
36,750 |
36,620 |
36,498 |
36,383 |
36,274 |
36,171 |
36,073 |
35,980 |
35,892 |
35,807 |
35,726 |
|
0,8 |
32,449 |
32,322 |
32,204 |
32,093 |
31,989 |
31,891 |
31,799 |
31,711 |
31,628 |
31,549 |
31,473 |
31,401 |
|
0,7 |
28,053 |
27,940 |
27,835 |
27,738 |
27,646 |
27,561 |
27,480 |
27,403 |
27,331 |
27,262 |
27,196 |
27,134 |
|
W2 |
1,0 |
41,932 |
41,306 |
40,731 |
40,200 |
39,708 |
39,250 |
38,823 |
38,423 |
38,048 |
37,694 |
37,360 |
37,045 |
0,9 |
36,027 |
35,485 |
34,988 |
34,531 |
34,109 |
33,717 |
33,351 |
33,010 |
32,690 |
32,389 |
32,106 |
31,838 |
|
0,8 |
30,396 |
29,940 |
29,523 |
29,140 |
28,788 |
28,461 |
28,157 |
27,874 |
27,609 |
27,360 |
27,125 |
26,904 |
|
0,7 |
25,099 |
24,727 |
24,389 |
24,080 |
23,795 |
23,532 |
23,288 |
23,060 |
22,848 |
22,649 |
22,461 |
22,285 |
Таблица А.3 - Момент сопротивления см3 при расчетных напряжениях в сжатых широких полках Н60-845
Наименование |
Толщина, мм |
Напряжения (кгс/см2) |
|||||||||||
100 |
200 |
300 |
400 |
500 |
600 |
700 |
800 |
900 |
1000 |
1100 |
1200 |
||
W1 |
0,9 |
22,306 |
22,306 |
22,201 |
22,019 |
21,860 |
21,722 |
21,599 |
21,489 |
21,391 |
21,301 |
21,219 |
21,144 |
0,8 |
19,927 |
19,927 |
19,688 |
19,505 |
19,351 |
19,219 |
19,103 |
19,001 |
18,910 |
18,828 |
18,752 |
18,684 |
|
0,7 |
17,514 |
17,361 |
17,142 |
16,966 |
16,821 |
16,698 |
16,592 |
16,5 |
16,417 |
16,343 |
16,276 |
16,215 |
|
W2 |
0,9 |
32,074 |
32,074 |
31,111 |
29,552 |
28,297 |
27,270 |
26,414 |
25,686 |
25,057 |
24,508 |
24,022 |
23,588 |
0,8 |
28,652 |
28,652 |
26,533 |
25,089 |
23,968 |
23,070 |
22,330 |
21,708 |
21,175 |
20,711 |
20,302 |
19,939 |
|
0,7 |
25,195 |
23,817 |
22,041 |
20,771 |
19,814 |
19,059 |
18,445 |
17,932 |
17,495 |
17,117 |
16,786 |
16,492 |
Окончание таблицы А.3
Наименование |
Толщина, мм |
Напряжения (кгс/см2) |
|||||||||||
1300 |
1400 |
1500 |
1600 |
1700 |
1800 |
1900 |
2000 |
2100 |
2200 |
2300 |
2400 |
||
W1 |
0,9 |
21,074 |
21,009 |
20,948 |
20,891 |
20,838 |
20,787 |
20,740 |
20,694 |
20,65 |
20,610 |
20,571 |
20,534 |
0,8 |
18,620 |
18,561 |
18,506 |
18,455 |
18,407 |
18,362 |
18,319 |
18,279 |
18,24 |
18,204 |
18,169 |
18,136 |
|
0,7 |
16,159 |
16,107 |
16,059 |
16,014 |
15,972 |
15,933 |
15,895 |
15,860 |
15,827 |
15,796 |
15,766 |
15,737 |
|
W2 |
0,9 |
23,198 |
22,844 |
22,521 |
22,225 |
21,952 |
21,700 |
21,465 |
21,246 |
21,042 |
20,849 |
20,669 |
20,498 |
0,8 |
19,613 |
19,318 |
19,050 |
18,805 |
18,579 |
18,371 |
18,177 |
17,997 |
17,829 |
17,671 |
17,522 |
17,383 |
|
0,7 |
16,229 |
15,992 |
15,777 |
15,580 |
15,400 |
15,233 |
15,079 |
14,935 |
14,801 |
14,675 |
14,558 |
14,447 |
Таблица А.4 - Момент сопротивления (см3) при расчетных напряжениях в сжатых широких полках Н57-750
Наименование |
Толщина, мм |
Напряжения (кгс/см2) |
|||||||||||
1300 |
1400 |
1500 |
1600 |
1700 |
1800 |
1900 |
2000 |
2100 |
2200 |
2300 |
2400 |
||
W1 |
0,8 |
18,90 |
18,90 |
18,90 |
18,900 |
18,900 |
18,900 |
18,900 |
18,887 |
18,864 |
18,84 |
18,818 |
18,796 |
0,7 |
16,618 |
16,618 |
16,614 |
16,587 |
16,561 |
16,535 |
16,51 |
16,486 |
16,463 |
16,44 |
16,418 |
16,397 |
|
W2 |
0,8 |
24,772 |
24,772 |
24,772 |
24,772 |
24,772 |
24,772 |
24,772 |
24,681 |
24,514 |
24,350 |
24,195 |
24,042 |
0,7 |
21,798 |
21,798 |
21,769 |
21,575 |
21,388 |
21,211 |
21,04 |
20,876 |
20,719 |
20,569 |
20,425 |
20,288 |
Таблица А.5 - Момент сопротивления (см) при расчетных напряжениях в сжатых широких полках НС44-1000
Наименование |
Толщина, мм |
Напряжения (кгс/см2) |
|||||||||||
100 |
200 |
300 |
400 |
500 |
600 |
700 |
800 |
900 |
1000 |
1100 |
1200 |
||
W1 |
0,8 |
12,512 |
12,512 |
12,512 |
12,406 |
12,324 |
12,253 |
12,189 |
12,131 |
12,079 |
12,032 |
11,989 |
11,949 |
0,7 |
11,021 |
И,,021 |
11,021 |
11,021 |
11,021 |
11,021 |
11,021 |
11,021 |
11,021 |
11,021 |
11,004 |
10,979 |
|
W2 |
0,8 |
15,405 |
15,405 |
15,405 |
14,575 |
13,99 |
13,505 |
13,097 |
12,748 |
12,445 |
12,18 |
11,944 |
11,733 |
0,7 |
13,567 |
13,567 |
13,567 |
13,567 |
13,567 |
13,567 |
13,567 |
13,567 |
13,567 |
13,567 |
13,429 |
13,234 |
Окончание таблицы А.5
Наименование |
Толщина, мм |
Напряжения (кгс/см2) |
|||||||||||
1300 |
1400 |
1500 |
1600 |
1700 |
1800 |
1900 |
2000 |
2100 |
2200 |
2300 |
2400 |
||
W1 |
0,8 |
11,912 |
11,877 |
11,845 |
11,814 |
11,786 |
11,759 |
11,734 |
11,709 |
11,686 |
11,664 |
11,644 |
11,624 |
0,7 |
10,956 |
10,933 |
10,912 |
10,891 |
10,871 |
10,852 |
10,834 |
10,816 |
10,799 |
10,782 |
10,766 |
10,751 |
|
W2 |
0,8 |
11,543 |
11,371 |
11,213 |
11,069 |
10,935 |
10,811 |
10,696 |
10,589 |
10,488 |
10,394 |
10,305 |
10,221 |
0,7 |
13,052 |
12,881 |
12,721 |
12,57 |
12,427 |
12,293 |
12,167 |
12,047 |
11,934 |
11,826 |
11,723 |
11,625 |
Таблица А.6 - Момент сопротивления (см3) при расчетных напряжениях в сжатых узких полках Н80А-674
Наименование |
Толщина, мм |
Напряжения (кгс/см2) |
|||||||||||
1300 |
1400 |
1500 |
1600 |
1700 |
1800 |
1900 |
2000 |
2100 |
2200 |
2300 |
2400 |
||
Wl |
1,0 |
43,171 |
43,171 |
43,171 |
43,171 |
43,171 |
43,171 |
43,171 |
43,171 |
43,171 |
43,135 |
42,953 |
42,776 |
0,9 |
38,982 |
38,982 |
38,982 |
38,982 |
38,982 |
38,883 |
38,680 |
38,475 |
38,246 |
38,025 |
37,812 |
37,607 |
|
0,8 |
34,768 |
34,705 |
34,474 |
34,231 |
33,975 |
33,730 |
33,497 |
33,274 |
33,061 |
32,857 |
32,662 |
32,475 |
|
0,7 |
29,820 |
29,540 |
29,277 |
29,029 |
28,795 |
28,574 |
28,365 |
28,167 |
27,979 |
27,801 |
27,631 |
27,469 |
|
W2 |
1,0 |
50,957 |
50,957 |
50,957 |
50,957 |
50,957 |
50,957 |
50,957 |
50,957 |
50,957 |
50,947 |
50,896 |
50,847 |
0,9 |
46,015 |
46,015 |
46,015 |
46,015 |
46,015 |
45,987 |
45,931 |
45,873 |
45,809 |
45,747 |
45,686 |
45,627 |
|
0,8 |
41,037 |
41,020 |
40,956 |
40,888 |
40,816 |
40,747 |
40,680 |
40,615 |
40,553 |
40,492 |
40,434 |
40,378 |
|
0,7 |
35,845 |
35,766 |
35,690 |
35,618 |
35,549 |
35,483 |
35,419 |
35,359 |
35,301 |
35,245 |
35,192 |
35,141 |
Таблица А.7 - Момент сопротивления (см3) при расчетных напряжениях в сжатых узких полках Н75-750
Наименование |
Толщина, мм |
Напряжения (кгс/см2) |
|||||||||||
1300 |
1400 |
1500 |
1600 |
1700 |
1800 |
1900 |
2000 |
2100 |
2200 |
2300 |
2400 |
||
W1 |
0,9 |
30,602 |
30,602 |
30,602 |
30,602 |
30,602 |
30,465 |
30,296 |
30,095 |
29,902 |
29,713 |
29,534 |
29,358 |
0,8 |
27,277 |
27,178 |
26,983 |
26,752 |
26,535 |
26,328 |
26,130 |
25,942 |
25,760 |
25,587 |
25,424 |
25,266 |
|
0,7 |
23,265 |
23,027 |
22,805 |
22,595 |
22,396 |
22,210 |
22,034 |
21,865 |
21,707 |
21,556 |
21,415 |
21,277 |
|
W2 |
0,9 |
38,133 |
38,133 |
38,133 |
38,133 |
38,133 |
38,089 |
38,034 |
37,970 |
37,907 |
37,845 |
37,785 |
37,727 |
0,8 |
34,008 |
33,977 |
33,914 |
33,839 |
33,768 |
33,700 |
33,634 |
33,570 |
33,508 |
33,448 |
33,391 |
33,336 |
|
0,7 |
29,641 |
29,562 |
29,487 |
29,415 |
29,347 |
29,281 |
29,219 |
29,158 |
29,101 |
29,046 |
28,994 |
28,942 |
Таблица А.8 - Момент сопротивления (см3) при расчетных напряжениях в сжатых узких полка Н60-845
Наименование |
Толщина, мм |
Напряжения (кгс/см2) |
|||||||||||
1300 |
1400 |
1500 |
1600 |
1700 |
1800 |
1900 |
2000 |
2100 |
2200 |
2300 |
2400 |
||
W1 |
0,9 |
22,306 |
22,306 |
22,306 |
22,306 |
22,200 |
22,061 |
21,907 |
21,751 |
21,600 |
21,456 |
21,316 |
21,183 |
0,8 |
19,889 |
19,729 |
19,557 |
19,380 |
19,213 |
19,053 |
18,901 |
18,756 |
18,618 |
18,486 |
18,360 |
18,240 |
|
0,7 |
16,874 |
16,691 |
16,520 |
16,359 |
16,208 |
16,065 |
15,931 |
15,803 |
15,683 |
15,568 |
15,460 |
15,356 |
|
W2 |
0,9 |
32,075 |
32,075 |
32,075 |
32,075 |
32,043 |
32,001 |
31,954 |
31,906 |
31,859 |
31,813 |
31,769 |
31,727 |
0,8 |
28,641 |
28,593 |
28,541 |
28,487 |
28,435 |
28,384 |
28,336 |
28,289 |
28,244 |
28,201 |
28,159 |
28,118 |
|
0,7 |
25,000 |
24,942 |
24,888 |
24,836 |
24,786 |
24,738 |
24,692 |
24,649 |
24,607 |
24,567 |
24,528 |
24,491 |
Таблица А.9 - Момент сопротивления (см3) при расчетных напряжениях в сжатых узких полках Н57-750
Наименование |
Толщина, мм |
Напряжения (кгс/см2) |
|||||||||||
1300 |
1400 |
1500 |
1600 |
1700 |
1800 |
1900 |
2000 |
2100 |
2200 |
2300 |
2400 |
||
W1 |
0,8 |
18,900 |
18,900 |
18,900 |
18,900 |
18,855 |
18,743 |
18,611 |
18,484 |
18,361 |
18,243 |
18,129 |
18,020 |
0,7 |
16,570 |
16,435 |
16,285 |
16,142 |
16,006 |
15,877 |
15,754 |
15,637 |
15,525 |
15,419 |
15,318 |
15,221 |
|
W2 |
0,8 |
24,772 |
24,772 |
24,772 |
24,772 |
24,759 |
24,725 |
24,685 |
24,647 |
24,609 |
24,572 |
24,537 |
24,502 |
0,7 |
21,783 |
21,743 |
21,698 |
21,654 |
21,612 |
21,572 |
21,533 |
21,495 |
21,459 |
21,424 |
21,391 |
21,358 |
Таблица А.10 – Момент сопротивления (см3) и момент инерции (см4) при нормативных напряжениях в сжатых широких полках Н114-600
Наимено- |
Толщина мм |
Напряжения (кгс/см2) |
|||||||||||
100 |
200 |
300 |
400 |
500 |
600 |
700 |
800 |
900 |
1000 |
1100 |
1200 |
||
W1 |
1,0 |
66,619 |
66,619 |
66,619 |
66,619 |
66,619 |
66,619 |
66,619 |
66,619 |
66,619 |
66,619 |
66,276 |
66,099 |
0,9 |
60,337 |
60,337 |
60,337 |
60,337 |
60,337 |
60,337 |
60,337 |
60,337 |
59,955 |
59,760 |
59,577 |
59,405 |
|
0,8 |
53,666 |
53,666 |
53,666 |
53,666 |
53,666 |
53,666 |
53,297 |
53,074 |
52,867 |
52,675 |
52,498 |
52,334 |
|
W2 |
1,0 |
74,857 |
74,857 |
74,857 |
74,857 |
74,857 |
74,857 |
74,857 |
74,857 |
74,857 |
74,857 |
73,270 |
72,469 |
0,9 |
67,941 |
67,941 |
67,941 |
67,941 |
67,941 |
67,941 |
67,941 |
67,941 |
66,159 |
65,277 |
64,463 |
63,713 |
|
0,8 |
60,234 |
60,234 |
60,234 |
60,234 |
60,234 |
60,234 |
58,533 |
57,537 |
56,639 |
55,827 |
55,091 |
54,419 |
|
I |
1,0 |
401,838 |
401,838 |
401,838 |
401,838 |
401,838 |
401,838 |
401,838 |
401,838 |
401,838 |
401,838 |
396,707 |
394,082 |
0,9 |
364,307 |
364,307 |
364,307 |
364,307 |
364,307 |
364,307 |
364,307 |
364,307 |
358,555 |
355,662 |
352,967 |
350,457 |
|
0,8 |
323,538 |
323,538 |
323,538 |
323,538 |
323.538 |
323,538 |
318,017 |
314,728 |
311,722 |
308,972 |
306,450 |
304,129 |
Окончание таблицы А.10
Наименование |
Толщина, мм |
Напряжения (кгс/см2) |
||||||||||||
1300 |
1400 |
1500 |
1600 |
1700 |
1800 |
1900 |
2000 |
2100 |
2200 |
2300 |
2400 |
2500 |
||
W1 |
1,0 |
65,930 |
65,769 |
65,617 |
65,471 |
65,333 |
65,201 |
65,075 |
64,954 |
64,839 |
64,728 |
64,622 |
64,520 |
64,422 |
0,9 |
59,243 |
59,091 |
58,947 |
58,811 |
58,682 |
58,560 |
58,444 |
58,333 |
58,227 |
58,127 |
58.03 |
57,938 |
57,849 |
|
0,8 |
52,180 |
52,037 |
51,902 |
51,776 |
51,657 |
51,545 |
51,438 |
51,337 |
51,241 |
51,149 |
51.062 |
50,979 |
50,899 |
|
W2 |
1,0 |
71,718 |
71,015 |
70,356 |
69,737 |
69,155 |
68,607 |
68,089 |
67,600 |
67,136 |
66,696 |
66,278 |
65,879 |
65,500 |
0,9 |
63,019 |
62,376 |
61,778 |
61,220 |
60,699 |
60,210 |
59,751 |
59,319 |
58,911 |
58,525 |
58,159 |
57,811 |
57,481 |
|
0,8 |
53,804 |
53,239 |
52,717 |
52,233 |
51,783 |
51,363 |
50,970 |
50,601 |
50,254 |
49,926 |
49,616 |
49,323 |
49,045 |
|
I |
1,0 |
391,603 |
389,262 |
387,051 |
384,961 |
382,981 |
381,105 |
379,323 |
377,628 |
376,014 |
374,475 |
373,004 |
371,598 |
370,252 |
0,9 |
348,115 |
345,926 |
343,876 |
341,950 |
340,138 |
338,429 |
336,814 |
335,284 |
333,832 |
332,452 |
331,138 |
329,885 |
328,687 |
|
0,8 |
301,985 |
299,997 |
298,147 |
296,421 |
294,804 |
293,286 |
291,857 |
290,508 |
289,233 |
288,023 |
286,875 |
285,782 |
284,741 |
Таблица А.11 – Момент сопротивления (см3) и момент инерции (см4) при нормативных напряжениях в сжатых широких полках Н80А-674
Наименование |
Толщина мм |
Напряжения (кгс/см2) |
|||||||||||
100 |
200 |
300 |
400 |
500 |
600 |
700 |
800 |
900 |
1000 |
1100 |
1200 |
||
W1 |
1,0 |
43,171 |
43,171 |
43,171 |
43,171 |
43,171 |
43,171 |
43,171 |
43,171 |
42,916 |
42,752 |
42,596 |
42,448 |
0,9 |
38,982 |
38,982 |
38,982 |
38,982 |
38,982 |
38,982 |
38,764 |
38,577 |
38,402 |
38,238 |
38,083 |
37,938 |
|
W2 |
1,0 |
50,957 |
50,957 |
50,957 |
50,957 |
50,957 |
50,957 |
50,957 |
50,957 |
49,521 |
48,633 |
47,811 |
47,051 |
0,9 |
46,015 |
46,015 |
46,015 |
46,015 |
46,015 |
46,015 |
44,785 |
43,773 |
42,854 |
42,019 |
41,259 |
40,564 |
|
I |
1,0 |
186,967 |
186,967 |
186,967 |
186,967 |
186,967 |
186,967 |
186,967 |
186,967 |
183,930 |
182,013 |
180,213 |
178,524 |
0,9 |
168,829 |
168,829 |
168,829 |
168,829 |
168,829 |
168,829 |
166,229 |
164,045 |
162,024 |
160,157 |
158,430 |
156,828 |
Окончание таблицы А.11
Наименование |
Толщина, мм |
Напряжения (кгс/см2) |
|
|||||||||||
1300 |
1400 |
1500 |
1600 |
1700 |
1800 |
1900 |
2000 |
2100 |
2200 |
2300 |
2400 |
2500 |
||
W1 |
1,0 |
42,307 |
42,174 |
42,047 |
41,926 |
41,810 |
41,700 |
41,595 |
41,494 |
41,397 |
41,304 |
41,214 |
41,128 |
41,045 |
0,9 |
37,802 |
37,673 |
37,551 |
37,436 |
37,327 |
37,222 |
37,123 |
37,028 |
36,937 |
36,850 |
36,767 |
36,687 |
36,610 |
|
W2 |
1,0 |
46,346 |
45,692 |
45,083 |
44,514 |
43,982 |
43,483 |
43,014 |
42,571 |
42,153 |
41,758 |
41,383 |
41,026 |
40,687 |
0,9 |
39,926 |
39,338 |
38,794 |
38,290 |
37,820 |
37,381 |
36,97 |
36,583 |
36,219 |
35,876 |
35,551 |
35,243 |
34,950 |
|
I |
1,0 |
176,940 |
175,450 |
174,048 |
172,725 |
171,475 |
170,292 |
169,169 |
168,102 |
167,087 |
166,118 |
165,193 |
164,308 |
163,461 |
0,9 |
155,339 |
153,950 |
152,651 |
151,432 |
150,286 |
149,206 |
148,184 |
147,217 |
146,299 |
145,426 |
144,594 |
143,801 |
143,043 |
Таблица А.12 – Момент сопротивления (см3) и момент инерции (см4) при нормативных напряжениях в сжатых широких полках Н60-845
Наименование |
Толщина, мм |
Напряжения (кгс/см2) |
|||||||||||
100 |
200 |
300 |
400 |
500 |
600 |
700 |
800 |
900 |
1000 |
1100 |
1200 |
||
Wl |
0.9 |
22,306 |
22,306 |
22,306 |
22,306 |
22,295 |
22,188 |
22,089 |
21,998 |
21,915 |
21,837 |
21,766 |
21,699 |
0,8 |
19,927 |
19,927 |
19,927 |
19,811 |
19,685 |
19,571 |
19,469 |
19,376 |
19,292 |
19,215 |
19,144 |
19,078 |
|
0,7 |
17,514 |
17,514 |
17,514 |
17,265 |
17,139 |
17,028 |
16,931 |
16,844 |
16,766 |
16,694 |
16,629 |
16,569 |
|
W2 |
0,9 |
32,075 |
32,075 |
32,075 |
32,075 |
31,969 |
30,991 |
30,134 |
29,382 |
28,716 |
28,123 |
27,593 |
27,113 |
0,8 |
28,653 |
28,653 |
28,653 |
27,591 |
26,510 |
25,596 |
24,817 |
24,146 |
23,560 |
23,044 |
22,585 |
22,173 |
|
0,7 |
25,195 |
25,195 |
25,195 |
23,008 |
22,019 |
21,211 |
20,537 |
19,964 |
19,470 |
19,038 |
18,656 |
18,314 |
|
I |
0,9 |
78,939 |
78,939 |
78,939 |
78,939 |
78,810 |
77,583 |
76,476 |
75,479 |
74,576 |
73,755 |
73,006 |
72,318 |
0,8 |
70,519 |
70,519 |
70,519 |
69,188 |
67,780 |
66,545 |
65,460 |
64,499 |
63,641 |
62,868 |
62,167 |
61,528 |
|
0.7 |
61.991 |
61.991 |
61.991 |
59.181 |
57.825 |
56.673 |
55.681 |
54.815 |
54.050 |
53.368 |
52.753 |
52.194 |
Окончание таблицы А.12
Наименование |
Толщина мм |
Напряжения (кгс/см2) |
||||||||||||
1300 |
1400 |
1500 |
1600 |
1700 |
1800 |
1900 |
2000 |
2100 |
2200 |
2300 |
2400 |
2500 |
||
W1 |
0,9 |
21,637 |
21,579 |
21,524 |
21,472 |
21,423 |
21,377 |
21,333 |
21,291 |
21,251 |
21,212 |
21,176 |
21,141 |
21,141 |
0,8 |
19,017 |
18,959 |
18,906 |
18,855 |
18,808 |
18,763 |
18,720 |
18,679 |
18,640 |
18,604 |
18,568 |
18,534 |
18,502 |
|
0,7 |
16,514 |
16,462 |
16,414 |
16,368 |
16,326 |
16,285 |
16,247 |
16,211 |
16,177 |
16,145 |
16,113 |
16,084 |
16,055 |
|
W2 |
0,9 |
26,677 |
26,278 |
25,913 |
25,575 |
25,263 |
24,971 |
24,701 |
24,445 |
24,208 |
23,983 |
23,772 |
23,571 |
23,571 |
0,8 |
21,800 |
21,461 |
21,151 |
20,865 |
20,602 |
20,357 |
20,129 |
19,917 |
19,717 |
19,530 |
19,354 |
19,187 |
19,029 |
|
0,7 |
18,008 |
17,729 |
17,476 |
17,243 |
17,029 |
16,830 |
16,646 |
16,474 |
16,313 |
16,162 |
16,020 |
15,886 |
15,760 |
|
I |
0,9 |
71,683 |
71,093 |
70,547 |
70,034 |
69,555 |
69,103 |
68,681 |
68,278 |
67,899 |
67,538 |
67,196 |
66,869 |
66,869 |
0,8 |
60,940 |
60,398 |
59,896 |
59,428 |
58,991 |
58,582 |
58,197 |
57,834 |
57,491 |
57,166 |
56,858 |
56,565 |
56,286 |
|
0,7 |
51,685 |
51,216 |
50,784 |
50,383 |
50,009 |
49,660 |
49,333 |
49,025 |
48,734 |
48,460 |
48,200 |
47,953 |
47,718 |
Таблица А.13 – Момент сопротивления (см3) и момент инерции (см4) при нормативных напряжениях в сжатых широких полках НС44-1000
Наименование |
Толщина, мм |
Напряжения (кгс/см2) |
|||||||||||
100 |
200 |
300 |
400 |
500 |
600 |
700 |
800 |
900 |
1000 |
1100 |
1200 |
||
W1 |
0,8 |
12,512 |
12,512 |
12,512 |
12,512 |
12,512 |
12,440 |
12,387 |
12,338 |
12,293 |
12,250 |
12,211 |
12,174 |
0,7 |
11,021 |
11,021 |
11,021 |
11,021 |
11,021 |
11,021 |
11,021 |
11,021 |
11,021 |
11,021 |
11,021 |
11,021 |
|
W2 |
0,8 |
15,405 |
15,405 |
15,405 |
15,405 |
15,405 |
14,831 |
14,436 |
14,085 |
13,772 |
13,492 |
13,239 |
13,009 |
0,7 |
13,567 |
13,567 |
13,567 |
13,567 |
13,567 |
13,567 |
13,567 |
13,567 |
13,567 |
13,567 |
13,567 |
13,567 |
|
I |
0,8 |
30,380 |
30,380 |
30,380 |
30,380 |
30,380 |
29,767 |
29,333 |
28,939 |
28,579 |
28,250 |
27,949 |
27,672 |
0,7 |
26,756 |
26,756 |
26,756 |
26,756 |
26,756 |
26,756 |
26,756 |
26,756 |
26,756 |
26,756 |
26,756 |
26,756 |
Окончание таблицы А.13
Наименование |
Толщина, мм |
Напряжения (кгс/см2) |
||||||||||||
1300 |
1400 |
1500 |
1600 |
1700 |
1800 |
1900 |
2000 |
2100 |
2200 |
2300 |
2400 |
2500 |
||
W1 |
0,8 |
12,140 |
12,107 |
12,077 |
12,048 |
12,021 |
11,995 |
11,970 |
11,946 |
11,924 |
11,902 |
11,881 |
11,861 |
11,842 |
0,7 |
11,021 |
11,021 |
11,021 |
11,021 |
11,021 |
11,004 |
10,990 |
10,975 |
10,961 |
10,947 |
10,933 |
10,920 |
10,907 |
|
W2 |
0,8 |
12,800 |
12,608 |
12,432 |
12,269 |
12,117 |
11,976 |
11,844 |
11,721 |
11,604 |
11,495 |
11,392 |
11,294 |
11,201 |
0,7 |
13,567 |
13,567 |
13,567 |
13,567 |
13,567 |
13,435 |
13,316 |
13,200 |
13,090 |
12,983 |
12,879 |
12,780 |
12,686 |
|
I |
0,8 |
27,415 |
27,176 |
26,954 |
26,746 |
26,551 |
26,368 |
26,195 |
26,031 |
25,876 |
25,729 |
25,589 |
25,455 |
25,328 |
0,7 |
26,756 |
26,756 |
26,756 |
26,756 |
26,756 |
26,617 |
26,492 |
26,367 |
26,248 |
26,132 |
26,018 |
25,909 |
25,805 |
Таблица А. 14 - Момент сопротивления (см3) и момент инерции см4) при нормативных напряжениях в сжатых узких полках Н75-750
Наименование |
Толщина мм |
Напряжения (кгс/см2) |
||||||||||||
1300 |
1400 |
1500 |
1600 |
1700 |
1800 |
1900 |
2000 |
2100 |
2200 |
2300 |
2400 |
2500 |
||
W1 |
0,8 |
27,277 |
27,277 |
27,277 |
27,277 |
27,277 |
27,277 |
27,277 |
27,277 |
27,277 |
27,277 |
27,207 |
27,087 |
26,970 |
0,7 |
23,939 |
23,939 |
23,939 |
23,939 |
23,939 |
23,833 |
23,698 |
23,552 |
23,398 |
23,249 |
23,107 |
22,969 |
22,837 |
|
W2 |
0,8 |
34,008 |
34,008 |
34,008 |
34,008 |
34,008 |
34,008 |
34,008 |
34,008 |
34,008 |
34,008 |
33,986 |
33,947 |
33,910 |
0,7 |
29,858 |
29,858 |
29,858 |
29,858 |
29,858 |
29,825 |
29,781 |
29,734 |
29,684 |
29,635 |
29,588 |
29,542 |
29,498 |
|
I |
0,8 |
113,525 |
113,525 |
113,525 |
113,525 |
113,525 |
113,525 |
113,525 |
113,525 |
113,525 |
113,525 |
113,329 |
112,994 |
112,666 |
0,7 |
99,648 |
99,648 |
99,648 |
99,648 |
99,648 |
99,355 |
98,975 |
98,565 |
98,132 |
97,713 |
97,308 |
96,916 |
96,537 |
Таблица А.15 – Момент сопротивления (см3) и момент инерции (см4) при нормативных напряжениях в сжатых широких полках Н60-845
Наименование |
Толщина мм |
Напряжения (кгс/см2) |
|||||||||||
1300 |
1400 |
1500 |
1600 |
1700 |
1800 |
1900 |
2000 |
2100 |
2200 |
2400 |
2500 |
||
W1 |
0.8 |
19321 |
19,927 |
19,927 |
19,927 |
19,927 |
19,927 |
19,927 |
19,927 |
19,927 |
19,847 |
19,751 |
19,657 |
0,7 |
17,514 |
17,514 |
17,514 |
17,514 |
17,414 |
17,304 |
17,181 |
17,057 |
16,939 |
16,825 |
16,715 |
16,609 |
|
W2 |
0,8 |
28,653 |
28,653 |
28,653 |
28,653 |
28,653 |
28,653 |
28,653 |
28,653 |
28,653 |
28,629 |
28,600 |
28,571 |
0,7 |
25,195 |
25,195 |
25,195 |
25,195 |
25,165 |
25,132 |
25,094 |
25,057 |
25,020 |
24,985 |
24,950 |
24,916 |
|
I |
0,8 |
70,519 |
70,519 |
70,519 |
70,519 |
17,514 |
70,519 |
70,519 |
70,519 |
70,519 |
70,328 |
70,097 |
69,872 |
0,7 |
61,991 |
61,991 |
61,991 |
61,991 |
61,752 |
61,488 |
61,191 |
60,892 |
60,603 |
60,325 |
60,056 |
59,796 |
Таблица А.16 – Момент сопротивления (см3) и момент инерции (см4) при нормативных напряжениях в сжатых широких полках Н57-750
Наименование |
Толщина, мм |
Напряжения (кгс/см2) |
||||||||||||
1300 |
1400 |
1500 |
1600 |
1700 |
1800 |
1900 |
2000 |
2100 |
2200 |
2300 |
2400 |
2500 |
||
W1 |
0,7 |
16,618 |
16,618 |
16,618 |
16,618 |
16,618 |
16,618 |
16,618 |
16,618 |
16,618 |
16,582 |
16,486 |
16,393 |
16,302 |
W2 |
0,7 |
21,798 |
21,798 |
21,798 |
21,798 |
21,798 |
21,798 |
21,798 |
21,798 |
21,798 |
21,786 |
21,758 |
21,73 |
21,702 |
I |
0,7 |
53,748 |
53,748 |
,53,748 |
53,748 |
53,748 |
53,748 |
53,748 |
53,748 |
53,748 |
53,669 |
53,461 |
53,26 |
53,062 |
Библиография
1. Федеральный закон «О техническом регулировании» от 27 декабря 2002 г. №184-ФЗ.
2. Рекомендации по проектированию монолитных железобетонных перекрытий со стальным профилированным настилом НИИЖБ, ЦНИИпромзданий. - М.: Стройиздат, 1987.
3. СТО 0043-2005. Настины стальные профилированные для покрытий зданий и сооружений.
4. HUROCODE 3. Design of Steel Structures. Part 1.3. Cold formed thin gauge members and sheeting, 1992.
5. J.M. Aribert et A.L. Bitar. Exempeles de dimensionnement de poutres de planchers mixtes avec dalle coulee dans un bac collaborant et un faible degre de connexion. Construction metallique, n. 2, 1990, pp.73-88.
6. EUROCODE 4. Part 1. Composite steel construction. CEN TC250/SC4.1990.
7. Л.с. 1760045 AI/E04C5/03. Арматура для монолитных ж.б. плит/ Э.Л. Айрумян, Румянцева И.А., Беляев В.Ф., Горшкова В.М., Росляков В.Ф., Оленин Г.В.// БИ. 1992.
ЛИСТ РЕГИСТРАЦИИ ИЗМЕНЕНИЙ
Номер изменения |
Номера разделов, пунктов (подпунктов) |
Срок введения изменения |
Подпись |
|||
измененных |
замененных |
новых |
аннулированных |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ключевые слова: резервуары вертикальные цилиндрические стальные, крыша стационарная, плавающая, понтон, испытания на герметичность, прочность, устойчивость
СТО 0047-2005 расположен в сборниках: |
Нравится
Твитнуть |