Примечание. Рассчитанные значения среднего DHB и предельного Dпp разгонов для ограниченных акваторий не должны превышать величины разгона, измеренной по направлению ветра от расчетной точки до береговой черты. 4.1.4. Частотный спектр ветровых волн допускается рассчитывать по формуле: (4.2.) где S(w) - спектральная плотность, (м2с)/рад, w - текущая частота, рад/с; , , и - средние высота и период волн, определяемые в соответствии с требованиями главы СНиП [1] по заданной расчетной скорости ветра W и разгону (или продолжительности t). 4.1.5. Допускается при расчете частотного спектра ветровых волн использовать график рис. 4.1., причем S(w)/S(w0) определяют по безразмерной частоте w/w0, где S(w0) - спектральная плотность на частоте максимума, (м2с)/рад, w0 - частота максимума, рад/с. Спектральную плотность S(w0) и частоту максимума определяют по формулам: (4.3.) (4.4.) Рис. 4.1. График зависимости безразмерной спектральной плотности S(w)/S(w0) от безразмерной частоты w/w0. 4.1.6. Угловое распределение энергии волн на глубокой воде допускается определять по формуле: где n = 0; +1; +2; ... номер луча, знак которого определяет его положение относительного главного луча, проведенного по направлению действия ветра; j, + 1 - номера лучей, ограничивающих расчетный сектор; θj - угол между главным и лучом с соответствующим номером; град; - средние высоты волн, определяемые в соответствии с требованиями главы СНиП [1] по проекциям разгонов Dn* = Dncosθn. Величины Dn определяют по направлению соответствующих лучей. 4.1.7. Угловое распределение энергии волн в мелководной зоне допускается -определять согласно формулам (4.5.) и (4.6.), в которых величины θj и определяют по результатам расчета рефракции и трансформации волн для каждого луча согласно положениям [1]. 4.1.8. При определении элементов волн зыби необходимо учитывать элементы ветровых волн в штормовой зоне - среднюю высоту и средний период , - определяемые по требованиям главы СНиП [1] размеры штормовой зоны вдоль направления ветра Dm и расстояние от границы штормовой зоны до расчетной точки DЗ. Примечание: Границы штормовой зоны приближенно оценивают из условия равенства скорости ветра и фазовой скорости ветровых волн . 4.1.9. Элементы волн зыби следует определять по рис. 4.2, где верхняя часть графика служит для определения среднего периода зыби , нижняя - средней высоты зыби . Рис. 4.2. График для определения периода и высоты волн зыби. 4.1.10. Период зыби получают путем следующих построений: из точки, соответствующей величине на верхней левой горизонтальной шкале, проводят вертикаль до пересечения с кривой, соответствующей расстоянию DЗ, откуда проводят горизонтальную прямую до пересечения с линией, отвечающей размеру штормовой зоны Dm (правая часть графика); из точки пересечения проводят вертикальную прямую, а затем в верхней части графика определяют величину / и значение . 4.1.11. Высоту зыби определяют путем аналогичных построений в нижней части графика. 4.1.12. Коэффициент рефракции Кр ветровых волн при угле между волновым лучем и линией берега менее 60° надлежит определять согласно требованиям главы СНиП [1]. В тех случаях, когда угол превышает 60°, определенный в соответствии с [1], коэффициент умножают на поправочный множитель Кпм, принимаемый по данным таблицы 4.2. Таблица 4.2.
4.2. Расчет характеристик ветровых волн на акватории порта4.2.1. Высоту дифрагированной волны hд, м, на акватории, огражденной одиночным молом или двумя сходящимися молами необходимо определять по формуле: где Кд - коэффициент дифракции волн; hi% - высота исходной волны i%-ой обеспеченности. В качестве исходных элементов волн принимают и hi на входе в акваторию. Длину допускается определять по периоду и глубине моря H перед портом с помощью рис. 4.3. Линия фронта дифрагированной волны должна приниматься: а) в зоне волновой тени - по окружности с центром в голове оградительного сооружения с радиусом, равным расстоянию от головы сооружения до расчетной точки; б) вне зоны волновой тени (до границы дифракции волн) - по прямой, нормальной к исходному лучу волн. 4.2.2. Коэффициент дифракции волн Кдо для акватории, огражденной одиночным молом, следует определять с помощью основного набора диаграмм (приложение 1, рис. 1-9) выполненных на прозрачной основе (кальке, пленке и т.п.). Набор диаграмм отвечает следующим значениям угла φ, град., между линией волновой тени и внутренней стороной оградительного сооружения: 5°, 10°, 15°, 20°, 30°, 45°, 60°, 75° и 90° - и длине волны = 100 м в масштабе 1:10000. Для других длин волн диаграммы следует подвергнуть соответствующему уменьшению или увеличению. На планах акватории за одиночным молом наносят расчетные точки и линию исходного волнового луча, проходящую через оголовок мола. Продолжение линии волнового луча принимают за границу волновой тени. Между внутренней стороной мола и границей волновой тени определяют угол φ. По заданным величинам масштаба плана огражденной акватории, исходной длины волн и угла φ подбирают диаграмму, ближайшую к этим величинам. Диаграмму накладывают на план, совмещая оголовок мола и линию волновой тени на плане и на диаграмме. С диаграммы снижают значения Кдо для любой заданной точки акватории. Рис. 4.3. График для определения средней длины ветровых волн , м, по среднему периоду , с, и глубине H, м. 4.2.3. Коэффициент дифракции волн Кдс на акватории, огражденной двумя сходящимися молами, необходимо определять по формуле: где Кдо - коэффициент дифракции в заданной точке акватории для случая одиночного мола; ψсх - поправочный коэффициент, учитывающий наличие двух молов. На плане акватории за двумя молами через их оголовки проводят два луча, параллельных лучу исходной волны, называемых границами волновой тени молов. Этими лучами акватория делится на три зоны: зону первого мола (I), зону второго мола (II) и промежуточную зону (III) (рис. 4.4.). Коэффициент Кдо в расчетной точке Р1, расположенной в зоне I, надлежит находить по формуле (4.8.). Поправочный коэффициент ψсх в формуле (4.8.) для мола 1 находят по графикам приложения 1 рис. 10 - 18, в зависимости от безразмерных величин В/, L/B и угла φ1, где B - проекция отрезка, соединяющая оголовки молов, на фронт исходной волны; L - длина участка фронта волны, проходящего через расчетную точку, от мола 1 до границы зоны дифракции для этого мола; φ1 - угол между направлением мола и лучом волны. Величину L надлежит вычислять по формуле: где r - расстояние от оголовка мола 1 до расчетной точки Р1; А - длина участка фронта между точками его пересечения с границей волновой тени и границей зоны дифракции. Рис. 4.4. Схема акватории порта, огражденного двумя сходящимися молами. Коэффициент Кдо в расчетной точке РIII, расположенной в зоне III, находят аналогичным образом. Коэффициент дифракции Кдс в расчетной точке РIII, расположенной в зоне III, определяют вначале по параметрам мола 1, а затем - мола 2, и в итоге принимают наименьший. 4.2.4. При расчете трансформации нерегулярных волн на акватории порта допускается учитывать угловой спектр на подходах к порту. 4.2.5. Возвышение вершины нерегулярной стоячей волны около вертикальной стенки допекается определять по формуле: где h - высота нерегулярной волны около вертикальной стенки; Ка - коэффициент асимметрии стоячей волны. При определении возвышения вершины стоячей волны над спокойным уровнем моря следует рассматривать волны обеспеченностью в системе менее 10 %. 4.2.6. Коэффициент Ка следует определять по графику рис. 4.5 в зависимости от безразмерной глубины и параметра , где Н - глубина, g - ускорение свободного падения, τр - период расчетных волн. 4.2.7. Период расчетных стоячих волн следует определять по формуле: 4.2.8. Режимные функции волнения на огражденной акватории необходимо строить на функциональной сетке (рис. 2.1.) на основании заданных режимных функций волнения на входе в порт. Режимные функции периодов волн в расчетной точке принимают такими же, как и на входе в порт. Режимные функции высот волн трансформируют путем умножения исходных режимных функций на коэффициент дифракции Кд в расчетных точках. Рис. 4.5. График для определения возвышения вершины стоячей волны по безразмерной глубине и параметру . 4.3. Определение режима низкочастотных колебаний в порту, вызывающих явление тягуна4.3.1. Режим элементов низкочастотных колебаний масс воды на подходах и на акватории порта необходимо определять на основе режимных сведений об элементах ветровых волн. Повторяемость и обеспеченность элементов низкочастотных колебаний в режимном плане принимают равным повторяемости и обеспеченности соответствующих элементов ветровых волн. 4.3.2. Средние высоты hn и средние периоды Т низкочастотных колебаний на подходах к порту в узкой прибрежной зоне с уклонами дна 0,01 и более глубоководного водоема необходимо определить по формулам: при разгонах более 100 км и устойчивых продолжительных ветрах (более суток) со скоростью более 15 м/с. Средний период и среднюю высоту ветровых волн определяют в соответствии с требованиями главы СНиП [1]. 4.3.3. Элементы низкочастотных колебаний на подходах к порту в широкой прибрежной зоне при глубине Н (уклоны дна 0,001 и менее) следует вычислять по формулам: (4.14.) (4.15.) где значения функции , учитывающей влияние дна моря на высоту низкочастотных колебаний, принимают по графику рис. 4.6. 4.3.4. Среднюю высоту низкочастотных колебаний (ceйшевых) акватории порта необходимо определять по формуле: где Rн - коэффициент усиления нерегулярных низкочастотных колебаний. 4.3.5. Коэффициент усиления Rн следует устанавливать из отношения Rн/RR, определяемого из графика рис. 4.7 в зависимости от резонансного коэффициента усиления RR и отношения резонансного периода τR к периоду . 4.3.6. Резонансный период τR следует принимать равным среднему периоду ceйшевых колебаний и определять по формуле: где Кр - резонансное волновое число. 4.3.7. Резонансное волновое число Кр, и резонансный коэффициент усиления RR для портовых акваторий, очертания которых близки к прямоугольным, следует принимать для заданных геометрических параметров порта c/2d и 2d/l в соответствии со схемой и графиками рис. 4.8., где с - ширина входа в порт, 2d и l - размеры порта в плане. 4.3.8. Защищенность порта от тягуна считают неудовлетворительной, если средний период ceйшевых колебаний акватории находится в интервале от 0,5 до 2,5 мин., а средняя высота ceйшевых колебаний превышает 30 см со средней повторяемостью один раз в год и чаще. Рис. 4.6. Зависимость функции от параметра безразмерной глубины моря. Рис. 4.7. Зависимость отношения Rн/RR от резонансного коэффициента усиления RR при различных значениях τR/. Рис. 4.8. Номограмма для определения резонансного волнового числа КR и резонансного коэффициента усиления RR для акватории прямоугольной формы по заданным линейным размерам порта. 5. МЕТОДИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОГО
МОДЕЛИРОВАНИЯ ВЕТРОВЫХ ВОЛН НА ПОРТОВЫХ АКВАТОРИЯХ
|
F, при направлениях ветра в румбах |
||||
Ю |
ЮЗ |
З |
СЗ |
|
20 |
- |
0,1 |
0,05 |
0,05 |
16 |
0,1 |
0,4 |
0,15 |
0,11 |
12 |
0,55 |
1,70 |
0,55 |
0,40 |
8 |
3,00 |
9,50 |
2,90 |
2,00 |
Рис. 1. Типовые поля ветра над восточной частью Средиземного моря.
- изобары
- изотахи
4. Определение высоты ветрового нагона без учета конфигурации береговой линии
Требуется определить высоту ветрового нагона для замкнутого водоема без учета конфигурации береговой линии.
Ветер со скоростью 25 м/с направлен под углом в 30° к оси водоема. Протяженность водоема L = 5 . 104 м; расчетный створ находится на расстоянии X = 4 . 104 м от подветренного берега. Средняя глубина водоема = 5 м, максимальная глубина Hmax = 6 м, минимальная Hmin = 4,5 м.
Решение:
Находим отношение и устанавливаем, что дно водоема можно считать горизонтальным. Согласно п. 2.4.4 определяем величину W* = 1,25 м/c и находим проекцию W*2 на ось водоема:
W*2 . cosα = 1,252 . cos30° = 1,35 м2/с2.
Рассчитываем величины:
и по графику рис. 3.1 находим:
м.
5. Определение высоты ветрового нагона при сложной конфигурации береговой линии конфигурации береговой линии и переменных глубинах.
Требуется определить высоту ветрового нагона в пункте водоема, изображенного на рис. 2, при ветре со скоростью 25 м/с, направленном вдоль оси водоема.
Решение:
Согласно требованиям п. 2.2.4. определяем:
W* = 1,25 м/c.
В первом приближении определяем величины
;
и по графику рис. 3.2 находим положение узловой точки.
; Хо= 0,474 . 5 . 104 = 2,37 . 104 м.
Разбиваем водоем на три участка:
ΔХ-1 = 2,37 . 104 м; Н-1 = 5 м; В-1 = 5 . 103 м;
;
и м.
ΔХ1 = 1,63 . 104 м; Н1 = 5 м; В1 = 5 . 103 м;
;
и м.
ΔХ2 = 1,0 . 104 м; Н2 = 2,5 + = 2,5 + 0,35 = 2,85 м;
Рис. 2. Расчетная схема к примеру 2:
а) вертикальный разрез по оси водоема;
б) план водоема.
В2 = 2,5 . 103 м; ;
и м,
откуда
Δh2 = + = 0,35 + 0,31 = 0,66 м.
Находим V(+) и V(-):
V(+) = B1 . Δh1 . ΔX1 + B2 . Δh2 . ΔX2 = 5 . 103 . 0,35 . 1,63 . 104 + 2,5 . 103 . 0,66 . 104 = 4,5 . 107, м3;
V(-) = B-1 . Δh-1 . ΔX-1 = -5,34 . 107, м3;
Поскольку , выполняем расчет второго приближения. Пусть Xо = 2,2 . 104 м. В этом случае имеем следующие три участка:
ΔХ-1 = 2,2 . 104 м; Н-1 = 5 м; В-1 = 5 . 103 м и
;
и м.
ΔХ1 = 1,8 . 104 м; Н1 = 5 м; В1 = 5 . 103 м и
; ; м.
ΔХ2 = 104 м; Н2 = 2,5 + 0,375 = 2,875 м; В2 = 2,5 . 103 м;
; ; м.
Δh+2 = = 0,375 + 0,31 = 0,685 м.
Находим величины V(+) и V(-):
V(+) = 5 . 103 . 0,375 . 1,8 . 104 + 2,5 . 103 . 0,685 . 104 = 5,09 . 107, м3;
V(-) = -5 . 103 . 0,425 . 2,2 . 104 = -4,68 . 107, м3;
Поскольку , ограничимся расчетом второго приближения и принимаем величину нагона в п.М (рис. 2) Δh = 0,685 м.
6. Расчет частотного спектра волн
Требуется рассчитать частотный спектр по заданным средней высоте = 2,6 м и среднему периоду = 7,2 с ветровых волн.
Решение:
Согласно пункту 4.1.5 определяем частоту максимума w0 = 5/7,2 = 0,7 рад/с и спектральную плотность на частоте максимума S(w0) = 0,058 . 2,62 . 7,2 = 2,82 (м2 . с)/рад.
Задаемся характерными частотами w = 0,4; 0,5; ... 1,0; 1,2; ... 2,0. Для каждой частоты находим отношение w/w0 и по рис. 4.1 определяем соответствующее значение отношения S(w)/S(w0) и величину S(w). Например, для w = 1,4 находим w/w0 = 1,4/0,7 = 2,0 по графику на рис. 4.1 получаем S(w)/S(w0) = 7,4 . 10-2, откуда S(w) = 7,4 . 10-2 . 2,82 = 0,209 (м2 . с)/рад.
Аналогичные расчеты дают такие значения спектральной плотности S(w) по частотам:
S(0,4) = 0,04; S(0,5) = 0,42; S(0,6) = 1,08; S(0,8) = 1,96:
S(0,9) = 1,21; S(1,0) = 0,73; S(1,2) = 0,41; S(1,4) = 1,21;
S(1,6) = 0,10; S(1,8) = 0,06; S(2,0) = 0,03 (м2 . с)/рад.
7. Расчет углового распределения энергии волн.
Требуется рассчитать количество энергии, приходящей в точку на глубокой воде в секторе, ограниченном лучами, составляющими углы Θj = 11,2° и Θj+1 = 33,7° с направлением ветра. Скорость ветра составляет W = 14 м/с, а разгон волн Dn = 2,5 . 105 м при Θn = 22,5°.
Решение:
Находим проекцию разгона
Dn* = DncosΘn = 2,5 . 105 . cos 22,5° = 2,5 . 105 . 0,923 = 2,31 . 105 м и в соответствии с требованиями СНиП II-57-75 определяем =1,96 м. Вычисляем величину:
Е(11,2°) - Е(33,7°) = 0,21,
откуда находим ΔЕn = 0,21 . 1,962 = 0,81 м2.
8. Расчет элементов волн зыби.
Требуется определить период и высоту волн зыби по элементам ветровых волн в области шторма = 3,0 м и = 7,2 с. Размер штормовой зоны Dm = 100 км, расстояние от границы штормовой зоны до расчетной точки Dз = 500 км.
Решение:
По номограмме на рис. 4.2 согласно ключу определяем
/ = 1,39; / = 0,33. Отсюда = 1,39 . 7,2 = 10 с; = 0,33 . 3,0 = 0,99 м.
9. Определение коэффициентов дифракции.
Дана акватория в масштабе 1:10 000, огражденная двумя сходящимися молами. Заданы направление (луч) исходной волны и длина = 100 м. Требуется определить коэффициенты дифракции Кдо в расчетных точках P1, P2 и Р3 (рис. 4.4).
Решение:
а) На плане акватории через оголовки молов параллельно заданному лучу исходной волны проводим два отрезка, каждый из которых принимаем за границу волновой тени соответствующего мола. Проведенные отрезки разделяют акваторию на три зоны: I, II и III (рис. 4.4).
б) Определяем углы φ между границей волновой тени и направлением соответствующего мола. Получаем для первого мола φ1 = 72°, для второго φ2 = 27°.
в) Определяем коэффициент Кдо в расчетной точке Р1, находящейся в зоне I, для чего в соответствии с рекомендациями п. 4.2.2 накладываем на план акватории диаграмму на прозрачной основе для φ = 75°. Получаем в точке Р1 Кдо= 0,2. Аналогичным образом в расчетной точке Р2 с помощью диаграммы для φ =30° получаем Кдо = 0,4. В точке Р3, расположенной в зоне III, определяем два коэффициента дифракции Кдо: первый - по диаграмме с углом φ = 75°, второй - по диаграмме с углом φ = 30°. Получаем в точке Р3 Кдо соответственно 0,85 и 0,83. Результаты вычислений представлены в столбце 2 табл. 2.
Таблица 2
|
Кдо |
r, м |
R, м |
L, м |
L/B |
ψсх |
Кдс |
Р1 |
0,2 |
750 |
340 |
1280 |
5,6 |
0,86 |
0,17 |
Р2 |
0,4 |
750 |
320 |
670 |
2,9 |
0,92 |
0,37 |
Р3 |
0,85 |
1100 |
430 |
1810 |
7,9 |
0,78 |
0,66 |
0,83 |
950 |
3,30 |
840 |
3,6 |
0,87 |
0,72 |
г) Определяем поправочный коэффициент ψсх для расчетной точки Р1. Вначале на плане акватории с наложенной на него диаграммой измеряем радиус r1 и длину отрезка фронта А1, показанные на рис. 4.4. Получаем r1 = 750 м и А1 = 340 м. По этим величинам, пользуясь формулой (4.9), находим длину фронта L1 = 1280 м, проходящего через точку Р1 от мола I до границы зоны дифракции (Кдо = 1), отвечающей этому молу (рис. 4.4).
Затем измеряем расстояние В между границами волновой тени. Получаем В = 230 м. Наконец, по отношениям L/B = 5,6, и углу φ = 75° с помощью графика на рис. 17 находим ψсх = 0,86 для точки Р1.
Аналогичными приемами определяем значения Кдо; r, м; A, м; L, м; L/B и ψсх в точках Р2 и Р3. При этом в точке Р3 все операции выполняем дважды, один раз по диаграмме с углом φ = 75° , а другой - по диаграмме с φ = 30°. Результаты вычислений помещены 3 - 7 табл. 2.
д) Искомые величины Кдс в точках Р1, Р2 и Р3 определяем по формуле (4.8) (см. столбец 8 табл. 2). В точке Р3 в качестве Кдс берем наименьшее из двух значений (0,66).
10. Расчет возвышения вершины стоячей волны
Определить возвышение вершины стоячей нерегулярной волны 5 % обеспеченности около оградительного сооружения типа вертикальной стенки.
Исходные данные: высота волны h = 6 м, средний период волны = 8 с; глубина моря у сооружения Н = 10 м.
Решение:
Определяем период расчетной волны по формуле (4.11) при = 8 с:
τр = 1,17 = 9,4 с.
Значение коэффициента Ка определяем по графику на рис. 4.5. при
и
Для таких значений параметров коэффициент Kа = 0,63.
Возвышение вершины стоячей нерегулярной волны около вертикальной стенки определяем по формуле (4.10):
hB = 0,63 . 6 = 3,8 м.
11. Построение режимных функций высот волн у причала
Построить по заданным режимным функциям (рис. 3) высот и длин волн на входе в порт, огражденный двумя сходящимися молами, режимные функции высот волн у трех причалов Х1, Х2, Х3.
Решение:
По нескольким значениям F с исходных режимных функций снимаем соответствующие , h1%, h5%. Например, для F = 0,2: = 65 м, h1% = 2,5 м, h5% = 2,1 м. (см. рис. 3).
Рис. 3. Режимные функции высот волн h1%, h5% и длин волн на входе в порт при западных штормах
Рис. 4. Режимные функции высот волн h1%, h5% в расчетных точках 1 - 3 акватории порта.
В соответствии с п. 4.2.3 по и направлению подхода волн определяем Кдс в расчетных точках 1 - 3. Например, для = 65 м в точке 2 Кдс = 0,25, поэтому величина F = 0,2 случ/год на рис. 4 в соответствии с формулой (4.7) отвечают h1% = 2,5 . 0,25 = 0,62 м и h5% = 2,l . 0,25 = 0,52 м. По определенным подобным образом точкам строят режимные функции у причалов (рис. 4).
12. Определение режима сейшевых колебаний
Требуется определить режим средних высот и периодов сейшевых колебаний с повторяемостью 10 раз в год, 1 раз в год, 1 раз в 5 лет, 1 раз в 10 лет на акватории прямоугольного порта.
Исходные данные: порт расположен в узкой прибрежной зоне глубоководной акватории с уклоном дна 0,02. Глубина акватории порта Н = 10 м. Размеры порта: с = 300 м, l = 400 м, 2d = 2000 м (рис. 4.8). В открытом море при разгонах D > 100 км и скоростях ветра W > 15 м/с наблюдаются ветровые волны с параметрами:
10 раз в год = 2,3 м, = 7 с;
1 раз в год = 3,5 м, = 8,5 с;
1 раз в 5 лет = 3,95 м, = 8,75 с; I
1 раз в 10 лет = 4,8 м, = 9,7 с.
Продолжительность действия штормового ветра для всех случаев превышает 10 час.
Решение.
В соответствии с формулами (4.12) и (4.13) вычисляем средние высоты и средние периоды низкочастотных волн на подходах к порту:
10 раз в год м;
с.
1 раз в год м;
с.
1 раз в 5 лет м;
с.
1 раз в 10 лет м;
с.
По номограмме (рис. 4.8) определяем при
2d/l = 2000/400 = 5 и c/2d = 300/2000 = 0,15
резонансный коэффициент усиления RR = 2,5 и произведение КR . l = 3,23, тогда
.
Период резонансных колебаний порта находим по формуле (4.17):
с.
В соответствии с п. 4.3.6 определяем средний период сейшевых колебаний
= = 78 с.
С помощью номограммы на рис. 4.8 при RR = 2,5 и формулы (4.16) определяем средние высоты сейшевых колебаний акватории:
Десять раз в год
при τR/= 78/84 = 0,93 и
RH = (RH/RR) . RR = 0,87 . 2,5 = 2,17,
= RH . = 2,17 . 0,12 = 0,26 м
Один раз в год
при τR/= 78/102 = 0,76 и
RH = (RH/RR) . RR = 0,85 . 2,5 = 2,12,
= RH . = 2,12 . 0,19 = 0,46 м
Один раз в 5 лет
при τR/= 78/105 = 0,74 и
RH = (RH/RR) . RR = 0,80 . 2,5 = 2,02,
= RH . = 2,02 . 0,23= 0,46 м
Один раз в 10 лет
при τR/= 78/116 = 0,67 и
RH = (RH/RR) . RR = 0,74 . 2,5 = 1,85,
= RH . = 1,85 . 0,27 = 0,50 м.
Защищенность порта от тягуна согласно требованиям п. 4.3.8 оцениваем как неудовлетворительную.
Приложение
3
(справочное)
Список
нормативно-технических документов, на которые имеются ссылки в тексте
1. Глава СНиП II-57-75 «Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)». М., Стройиздат, 1976.
2. Глава СНиП II-6-74 «Нагрузки и воздействия». М., Стройиздат, 1976.
3. Руководство по определению нагрузок и воздействий на гидротехнические сооружения (волновых, ледовых и от судов). Л., Стройиздат, 1977.
4. Руководство по расчету зданий и сооружений на действие ветра. М., Стройиздат, 1978.
СОДЕРЖАНИЕ
РД 31.33.02-81 расположен в сборниках: |
Нравится
Твитнуть |