5.4. При усилении подкрановых балок по схеме рис. 6, е необходимо оценить ресурс Nл по выносливости одностороннего сварного шва, прикрепляющего ламель к ребру жесткости. Расчетный ресурс Nл, определяется по табл. 10 в зависимости от коэффициента aл , (64) где Rvл = 33 МПа (338 кг/см2) - расчетное сопротивление усталости данного соединения; gvл = 1: . (65) где компоненты напряжений определяются следующими зависимостями: В формулах (66), (67) принимается: Mt - местный крутящий момент, определяемый по формуле где e - фактический эксцентриситет (принимается по материалам обследования, но не менее 15 мм); с - расстояние до центра кручения усиленного верхнего пояса , (69) где . Таблица 11 Таблица 12
В формулу (68) подставляется абсолютная величина разности hr - с, где - сумма собственных моментов инерции кручения рельса и верхнего пояса с ламелями: ; (70) ba = bt = 1 для кранов, имеющих на концевой балке 2 колеса; для многоколесных кранов, при минимальном расстоянии между колесами на концевой балке меньше шага поперечных ребер, величина ba, bt принимается в зависимости от шага ребер (а), (табл. 11). Коэффициент bл принимается в зависимости от отношения a/2r по табл. 12. Проверка прочности и выносливости стенки балки выполняется по указаниям СНиП II-23-81* с учетом изменившихся геометрических характеристик сечения, при этом напряжение sfy определяется по формуле где gл - коэффициент, принимаемый по табл. 12. УСИЛЕНИЕ СТЕНОК БАЛОК НАКЛОННЫМИ РЕБРАМИ5.5. Усиление стенки балки наклонными ребрами (см. рис. 5) рекомендуется выполнять в приопорных зонах. Размеры наклонного ребра (ширина, толщина, момент инерции) должны удовлетворять условиям: см, , . Момент инерции определяется для расчетного сечения, включающего сечение ребра жесткости и полосы стенки шириной с каждой стороны ребра. Расчетная длина наклонного ребра принимается равной длине диагонали отсека балки. 5.6. Усилия, возникающие в наклонных ребрах, определяются по формулам: , (72) где ; (73) . (74) Здесь , , , DQ1, DQ2 - приращения поперечных сил на границах отсека при возрастании нагрузки после усиления (рис. 20, а и б); А, Ix - площадь и момент инерции поперечного сечения балки в отсеке; h - расстояние между центрами тяжести полок; Аw - площадь стенки; Аs - площадь сечения наклонных ребер (As = 2bs ts при двусторонних ребрах из листа); m = 0,3 - коэффициент Пуассона. 5.7. Приращения усилий в сечениях в пределах отсека, усиленного наклонными ребрами, определяются выражениями: ; (75) ; (76) , (77) где DM(z), DQ(z) - приращения момента и поперечной силы в сечении z от нагрузки, приложенной после усиления, без учета наклонных ребер; DM’, DQ’ - то же, при учете наклонных ребер. Напряжения в сечениях балки в пределах усиленного отсека определяются выражениями: ; (78) , (79) где I, S, А - геометрические характеристики усиленной балки; sн и tн - начальные нормальные и касательные напряжения от нагрузок, приложенных до усиления. 5.8. Проверка прочности сечений балки, усиленной наклонными ребрами, выполняется по формулам: , ; (80) , при этом приведенные напряжения sпр вычисляются для точек, расположенных на уровне поясных швов. Местная устойчивость стенки, усиленной наклонным ребром вдоль сжатой диагонали отсека, проверяется по указаниям СНиП II-23-81*, но при этом критическое напряжение сдвига определяется по формуле . (81) Рекомендуется установка наклонных ребер вдоль сжатой диагонали отсека. Они проверяются на устойчивость по формуле , (82) где Aреб - площадь сечения ребра и примыкающей к нему части стенки шириной ; j - коэффициент продольного изгиба, зависящий от гибкости ребер из плоскости стенки. Существующие вертикальные ребра также проверяются на прочность и устойчивость по усилию . Рис. 20. К расчету наклонных ребер a, б - схемы соответственно до усиления и после усиления н увеличения нагрузок ИЗМЕНЕНИЕ СПОСОБА КРЕПЛЕНИЯ ПОДКРАНОВОГО РЕЛЬСА5.9. При усилении подкрановых конструкций рекомендуется оценить расчетную долговечность (ресурс) в соответствии с указаниями прил. 5 и в тех случаях, когда остаточный ресурс конструкции недостаточен, одновременно с усилением конструкции целесообразно изменить способ крепления подкранового рельса, применив тангенциальные или низкомодульные упругие прокладки (рис. 21, а и б). 5.10. При креплении подкранового рельса с использованием тангенциальной прокладки (см. рис. 21, а) к значению местного крутящегося момента Mt вводится понижающий коэффициент gty, вычисляемый по формуле , (83) где F нормативное вертикальное давление на каток; r1 - радиус поверхности качения головки рельса; r2 - радиус основания подкладки; hr - общая высота рельса с подкладкой; Mупр - крутящий момент от упругого единичного поворота рельса , (84) где an, bn, in - длина, ширина и толщина амортизатора под прижимной планкой; Eр - модуль упругости амортизатора для транспортерной ленты (Ep = 0,3×103...0,5×103 МПа); k0a - коэффициент ослабления амортизатора отверстиями. При вычислении Мt по формуле (147) СНиП II-23-81* эксцентриситет е следует принимать 5 мм. 5.11. Низкомодульные прокладки выбираются в зависимости от расчетного давления колеса крана по табл. 13. Резиновые смеси для их изготовления принимаются марок КР408 и КР432 на основе натурального каучука или марок 9831 и 3825 на основе синтетического (бутадиен-нитрильного каучука) СКН-26 и СКН-40. При использовании низкомодульных прокладок местное напряжение сжатия в стенке балки sloc, y вычисляется по формуле где b - ширина подошвы рельса; EIp - жесткость рельса на изгиб; k0 - упругая характеристика резинометаллической прокладки, определяемая в зависимости от конструкции, прокладки и твердости резины На по данным табл. 13. Рис. 21. Крепление подкранового рельса а - с использованием тангенциальной прокладки; б - на низкомодульной упругой прокладке Таблица 13
Таблица 14
Примечания: 1. Для промежуточных значений k0 и длины панели коэффициент определяется интерполяцией. 2. Минимальное значение k0 для рельсов: КР 70, КР 80 - k0 ³ 3; КР 100, КР 120, КР 140 - k0 ³ 1,5. Местные напряжения от изгиба sfy определяются по п. 13.34 СНиП II-23-8t* с умножением на коэффициент au, определяемый по табл. 14, в зависимости от типа кранового рельса, упругой характеристики k0 и расстояния между поперечными ребрами жесткости. УМЕНЬШЕНИЕ РАСЧЕТНОЙ ДЛИНЫ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ5.12. При значительных гибкостях (l > 60) сжатых стержней наиболее рациональным способом усиления является уменьшение их расчетной длины путем установки дополнительных стержней, раскрепляющих усиливаемый элемент (рис. 22). Рис 22. Усиление сжатого элемента путем уменьшения расчетной длины 5.13. Для обеспечения несмещаемости дополнительных узлов на раскрепляемом элементе (точка К на рис. 22) элемент усиления должен иметь достаточную жесткость, для чего достаточно выполнить условия , (86) где lmin - меньшая из величин l1 и l2; I - момент инерции раскрепляемого стержня; с - податливость системы, развязывающей стержень, равная ее перемещению от действия единичной силы Р = 1, направленной перпендикулярно раскрепляемому элементу. Для схемы (см. рис. 22) податливость с определяется формулой , (87) где Аr и lr - площадь и длина раскрепляющего стержня. Сечение поддерживающего стержня и прикрепления должны быть проверены на действие силы N, равной условной поперечной силе , где Ny - усилие в поддерживаемом стержне (см. рис. 22). 5.14. Если раскрепляемый стержень имел искривление со стрелкой f0, то проверка несущей способности и его участков l1 и l2 выполняется с учетом стрелок for1 и for2. В случае l1 » l1 можно принять for1 = for2 = f0/4. 6. УСИЛЕНИЕ
СОЕДИНЕНИЙ И ПРИСОЕДИНЕНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ УСИЛЕНИЯ
|
Коэффициент m при толщине элемента, мм |
||||
8 |
12 |
16 |
20 |
|
6-8 |
1 |
1,08 |
1,24 |
1,5 |
7-8 |
1 |
1,06 |
1,19 |
1,4 |
8-10 |
1 |
1,04 |
1,14 |
1,33 |
Таблица 16
Рекомендуемый сварочный ток, А, при положении сварки |
|||
нижнем |
вертикальном |
потолочном |
|
4 |
160-200 |
120-160 |
110-150 |
5 |
200-250 |
- |
- |
6.7. При разработке технологии усиления сварных соединений рекомендуется соблюдать следующие условия:
при наплавке дополнительных слоев необходимо вносить возможно меньшее количество тепла в детали конструкций;
наплавку усиливаемого слоя следует начинать в местах дефектов усиливаемого шва (подрезы, наплавы, кратеры и др.), если они имеются, в противном случае с любого удобного сварщику места;
работы по усилению сварных швов должны выполнять высококвалифицированные сварщики (не менее 5-го разряда).
После наложения усиливаемого шва с одного конца по перу одного из парных уголков следует перейти к усилению шва второго парного уголка с обратной стороны той же фасонки или с противоположного конца элемента. После наложения всех швов по перу уголков следует переходить к наложению швов по обушку уголков в той же последовательности.
6.8. Для снижения опасности хрупкого разрушения сварных соединений при пониженных температурах новые сварные швы на конструкциях следует располагать по возможности в наименее напряженных сечениях, как можно дальше от мест изменения сечения, вырезов, ребер. Следует избегать скученности сварных швов, пересечений их под острым углом, а также близкого расположения параллельных стыковых и угловых швов; для этого следует руководствоваться некоторыми требованиями (рис. 25):
расстояние между двумя параллельными стыковыми швами должно быть не менее 200 мм, а между параллельными стыковыми и угловыми швами не менее 75 мм;
угол между двумя стыковыми швами должен быть не менее 60°;
расстояние между новыми стыковыми швами и существующими креплениями элементов (ребра, фасонки, стыковые накладки и швы) должны быть не менее 100 мм;
в остальных случаях расстояние между швами должно быть не менее 4,5t, где t - толщина элемента, к которому приваривается новая деталь;
при сварке стыков нижнего пояса балок в местах пересечения этих швов со стенкой необходимо предусматривать вырез в стенке, обеспечивающий качественное выполнение шва;
в местах пересечения сварных швов следует выполнять отверстия диаметром 20 мм.
Толщина сварных швов должна быть минимальной, предпочтение следует отдавать тонким и длинным швам.
Швы следует располагать симметрично относительно главных осей с минимальным удалением от центра тяжести конструкции.
Рис. 24. Зависимость D от s и kf
Рис. 25. Конструктивные требования к взаимному расположению швов
При выполнении усиления по рекомендациям табл. 11 прил. 4, по модификациям Б1а, Е1б, Б1в, Б2а, Б3а, Б3б, Б3в, Д1а, Д2а, Д3а и Д4а выкружки следует выполнять таким образом, чтобы на рабочий элемент они выходили по касательной, для чего рекомендуется зачищать начало выкружки заподлицо с плоскостью рабочего элемента. В модификациях усиления Б1в и Б3в привариваемые листовые детали с выкружками должны быть одинаковой толщины с фасонкой и иметь разделку кромок с целью избежания непровара в вершинах деталей.
ЗАКЛЕПОЧНЫЕ И БОЛТОВЫЕ СОЕДИНЕНИЯ
6.9. Усиление заклепочных соединений постановкой дополнительных новых или заменой существующих ослабленных заклепок связано с трудоемкими, малопроизводительными работами, поэтому заклепочные соединения рекомендуется усиливать высокопрочными болтами по ГОСТ 22356-77* и болтами класса точности А по ГОСТ 7805-70*.
6.10. Усиление заклепочных и болтовых соединений с помощью сварки не рекомендуется из-за разных жесткостных характеристик этих соединений: оно может применяться, как исключение, в тех случаях, когда сварные швы усилений будут рассчитаны на восприятие всей нагрузки в узле (без учета работы заклепок, болтов).
Высокопрочные болты следует применять в соответствии со СНиП II-23-81*.
6.11. При работе болтовых и заклепочных соединений на знакопеременную нагрузку усталостные разрушения соединений обычно происходят по крайним отверстиям, в которых концентрация напряжений усугубляется тем, что крайние болты (заклепки) нагружены больше, чем средние. Наиболее рациональным способом повышения усталостной прочности клепаных (болтовых), соединений является замена крайних заклепок (болтов) высокопрочными болтами, при этом значительная часть усилия в соединении воспринимается высокопрочными болтами, а оставшиеся заклепки, особенно ближайшие к высокопрочным болтам, значительно разгружаются. При этом происходит снижение концентрации напряжений около отверстий, заполненных высокопрочными болтами.
6.12. Применение высокопрочных болтов в узлах с передачей на болт одновременно, со сдвигающими отрывающих усилий, как правило, не допускается.
6.13. Комбинированные соединения разной жесткости, например, заклепочные или болтовые на обычных болтах совместно со сварными применять не рекомендуется.
6.14. Не рекомендуется применять высокопрочные болты в агрессивных средах (сильной и средней агрессивности).
ПРИСОЕДИНЕНИЕ ДЕТАЛЕЙ УСИЛЕНИЯ
6.15. Присоединение деталей усиления к усиливаемой конструкции рекомендуется, как правило, выполнять с помощью механизированной сварки в углекислом газе или ручной - штучными электродами.
6.16. Расположение новых сварных швов, а также взаимное расположение швов, присоединяющих детали усиления, и существующих швов должно удовлетворять требованиям п. 6.8 настоящего Пособия.
6.17. В стыковых соединениях листов разной толщины, если разница между толщинами стыкуемых элементов более 4 мм, а уступ более 1/8 толщины листа, следует предусматривать на самом толстом листе устройство переходного скоса с уклоном не менее чем 1:5.
6.18. При необходимости усиления конструкций группы I по табл. 50 СНиП II-23-81* с помощью накладных листов рекомендуется обеспечивать плавное изменение жесткости накладок при переходе к основному сечению (рис. 26, и-г), а при толщине накладного листа 12 мм и более необходима обработка скоса листа (см. рис. 26.г).
Рис. 26. Формы концов накладного листа
7. УСТРАНЕНИЕ ДЕФЕКТОВ И ПОВРЕЖДЕНИЙ
7.1. Дефекты и повреждения в виде трещин в основном металле или сварных швах могут быть устранены такими способами, как:
заварка трещин (при соответствующем обосновании трещина может быть остановлена при условии деконцентрации напряжений в ее устье);
замена дефектных мест;
усиление конструктивного элемента;
замена конструктивного элемента.
В качестве мер, препятствующих дальнейшему распространению обнаруженных трещин, следует применять:
элементы усиления, изменяющие силовые потоки в зонах охрупчивания металла (места появления хрупких трещин), например в форме накладок (рис. 27), представляющих собой «энергетический мостик»;
мероприятия, снижающие напряжения в верхней зоне стенки подкрановых балок при наличии в них усталостных трещин (установка тангенциальных или упругих низкомодульных прокладок, усиление ламелями, не связанными со стенкой).
При выборе способа устранения дефекта или повреждения необходимо иметь в виду, что заварка трещин не препятствует образованию новых хрупких или усталостных трещин, если не устранена основная причина их появления.
7.2. Заварку трещин рекомендуется производить в такой последовательности: зачистка зоны до чистого металла по ширине не менее 80 мм и выявление концов трещины с помощью пенетрантов, а в необходимых случаях с использованием ультразвука, цветной или магнитной дефектоскопии или другими способами;
сверловка в концах трещины на расстоянии 15-20 мм по ходу ее распространения отверстий-ловителей диаметром 8-12 мм (рис. 28);
разделка кромок трещины под сварку;
подогрев концевых участков трещины пламенем газовой горелки до температуры 100-150°С и поддержание ее в течение всего времени заварки трещины;
заварка шва обратноступенчатым методом напроход (рис. 29, а-г) с одновременной проковкой каждого прохода, кроме первого и последнего, пневмозубилом с радиусом закругления ударной части 2-4 мм;
обработка заваренной поверхности шлифовальной машинкой для снятия усиления шва до высоты 2 мм над поверхностью основного металла и рассверловка отверстий-ловителей диаметром 20-25 мм;
сплошной контроль швов заваренной трещины физическими методами.
Рис. 27. Установка «энергетического мостика» для предотвращения распространения трещины
а - до усиления; б - после заварки шва и усиления
Рис. 28. Подготовка трещины к заварке
При заварке трещин, расположенных в верхней части стенки и ребер жесткости подкрановых балок, целесообразно выполнение жесткого усиления (рис. 30, а-в), при этом для уменьшения концентрации напряжений рекомендуется сделать вырезы в ребрах жесткости по схеме рис. 30 а, б.
Рис. 29. Последовательность заварки трещин
а, б - выходящих на свободную кромку; в, г - в средней части листа; 1-10 - последовательность наложения, швов
Рис. 30. Усиление верхней зоны подкрановых балок
а-в - варианты усиления
7.3. Дефектные места в стенках балок и колонн (разветвления трещин, вырывы, прожоги и т. п.) удаляют в виде вырезов, предпочтительно прямоугольной формы с закругленными углами (рис. 31) по высоте и ширине на 100 мм больше в каждую сторону дефектного участка.
Вырез усиливают с помощью вставки или накладки. Вварка вставок должна выполняться с компенсацией сварочных деформаций. На участке замыкания швов необходимо устранить причины вызывающие охрупчивание металла (дефекты в стыке, науглероживание, попадание влаги и т. п.). Рекомендуется вваривать вставки с использованием подогрева (рис. 32), при этом по двум кромкам устанавливается зазор 2-4 мм. Шов заваривается обратноступенчатым методом в направлении от середины к углам вставки. После его остывания нагреваются участки основного металла А и тем же методом выполняются швы 2 и 3. В последнюю очередь нагреваются участки Б и обратноступенчатым методом наносится шов 4 в направлении от Б к середине.
Рис. 31. Вырез дефектного участка
Рис. 32. Участки подогрева и последовательность вварки и вставки
7.4. При усилении элементов конструкций в местах местных повреждений (вырывов, локальной погиби, смаловки и размаловки и т. п.) рекомендуется использовать конструктивные решения, не требующие выполнения работ по подгонке деталей усиления путем их выгиба для фигурного реза (рис. 33).
7.5. При замене дефектных заклепок высокопрочными болтами допускается не рассверливать отверстия, подбирая наружный диаметр болта на 1-3 мм меньше диаметра отверстия под заклепку (рис. 34).
Не рекомендуется создавать клепано-болтовые соединения с болтами, расположенными по одну сторону от оси симметрии прикрепленного элемента. В необходимых случаях следует заменять и бездефектные заклепки для создания симметрично работающего соединения (см. рис. 34).
При частичной замене заклепок высокопрочными болтами с целью повышения выносливости соединения замене подлежат заклепки в двух-трех поперечных рядах от края фасонки.
Примеры расчета с использованием рекомендаций настоящего Пособия приведены в прил. 6. Основные обозначения величин, используемых в формулах, даны в прил. 7:
Рис. 33. Устранение дефектов в местах локальной погиби
Рис. 34. Замена заклепок высокопрочными болтами
ПРИЛОЖЕНИЕ 1
Справочное
Данные из ранее действовавших государственных стандартов и технических условий на сталь
Таблица 1
Минимальные значения временного сопротивления Run и предела текучести Ryn для сталей, выплавлявшихся в 1931-1980 гг.
Марка стали |
ГОСТ, ОСТ, ТУ |
Толщинa проката, мм, или разряд толщин. |
Run кг/мм2 |
Ryn |
Пункт примечания |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
СтОС |
ГОСТ 380-41 |
4-40 |
32 |
19 |
|
|
ГОСТ 380-50 |
|
|
|
|
Ст1 |
ОСТ 4125 |
4-40 |
32 |
19 |
|
Ст2 |
ОСТ 4125 |
|
34 |
19 |
|
|
ГОСТ 880-41 |
4-40 |
34 |
21 |
|
|
ГОСТ 380-50 |
|
34 |
22 |
|
Ст3 |
ОСТ 4125 |
|
38 |
22 |
|
|
ГОСТ 380-41 |
4-40 |
38 |
22 |
|
|
ГОСТ 380-50 |
|
38 |
24 |
|
|
ГОСТ 380-57 |
Разряд 1 |
38 |
24 (25) |
1,2 |
|
ГОСТ 380-60 |
» 2 |
38 |
23(24) |
1,2 |
|
ГОСТ 380-60 |
» 3 |
38 |
21/22 |
1,3 |
|
ГОСТ 380-71 |
До 20 |
37/38 |
23/24 |
3 |
|
ГОСТ 380-71 |
21-40 |
37/38 |
22/23 |
3 |
|
|
41-100 |
37/38 |
21/22 |
3 |
|
|
Св. 100 |
37/38 |
19/20 |
3 |
Ст3 |
ОСТ 12535-33 |
4-40 |
38 |
23 |
|
Мостовая |
ГОСТ 6713-53 |
4-40 |
38 |
23 |
|
Ст4 |
ОСТ 4125 |
4-40 |
42 |
23 |
|
|
ГОСТ 380-50 |
|
42 |
26 |
|
|
ГОСТ 380-60 |
Разряд 1 |
42 |
26 |
1 |
|
ГОСТ 380-60* |
» 2 |
42 |
25 |
1 |
|
|
» 3 |
42 |
24 |
1 |
Ст5 |
ОСТ 4125 |
4-40 |
50 |
23 |
|
|
ГОСТ 380-50 |
|
50 |
28 |
|
|
ГОСТ 380-60 |
Разряд 1 |
50 |
28 |
|
|
ГОСТ 380-60* |
» 2 |
50 |
27 |
1 |
|
|
» 3 |
50 |
26 |
1 |
СХЛ-2 |
|
4-40 |
48 |
33 |
1 |
|
|
|
|
|
|
НЛ-1 |
ГОСТ 5058-49 |
4-40 |
42 |
30 |
|
НЛ-2 |
ГОСТ 5058-49 |
4-40 |
48 |
34 |
|
МстТ |
ГОСТ 9458-60 |
6-40 |
44 |
30 |
|
МГ2 |
|
4-20 |
47 |
34 |
|
|
21-32 |
46 |
33 |
|
|
09Г2 |
ГОСТ 5058-57 |
4-10 |
46 |
31 |
|
09Г2Д |
|
11-24 |
44 |
30 |
|
|
|
25-30 |
45 |
30 |
|
|
ГОСТ 19281 -73 |
4-20 |
45 |
31 |
4 |
|
21-32 |
45 |
30 |
4 |
|
09Г2С |
ГОСТ 5058-65 |
4-9 |
50 |
35 |
|
09Г2СД |
ГОСТ 19281-73 |
10-20 |
48 |
33 |
|
|
21-32 |
47 |
31 |
|
|
|
|
33-60 |
46 |
29 |
|
09Г2С термоупрочненная |
ГОСТ 5058-65 |
10-32 |
54 |
40 |
|
10Г2С |
|
4-10 |
52 |
36 |
|
|
11-32 |
50 |
35 |
|
|
|
ГОСТ 5058-65 |
33-60 |
48 |
34 |
|
10Г2СД |
ГОСТ 5058-57 |
4-32 |
50 |
35 |
|
10Г2С1 термоупрочненная |
ГОСТ 5058-65 |
10/40 |
54 |
40 |
4 |
10Г2С1 |
ГОСТ 5058-65 |
4-10 |
52 |
36 |
|
10Г2С1Д |
ГОСТ 5058-65 |
11-32 |
50 |
35 |
|
|
|
33-60 |
48 |
34 |
|
|
ГОСТ 19281-73 |
4-9 |
50 |
35 |
|
|
10-32 |
48 |
33 |
|
|
|
|
33-60 |
46 |
33 |
|
14Г2 |
ГОСТ 5058-65 |
4-9 |
47 |
34 |
|
|
ГОСТ 19281-73 |
|
|
|
|
|
10-32 |
46 |
33 |
|
|
14Г2 термоупрочненная |
ГОСТ 5058-65 |
10-32 |
54 |
40 |
|
15ХСНД |
ГОСТ 5058-57 |
|
|
|
|
(СХЛ-1) |
ГОСТ 5058-65 |
|
|
|
|
НЛ-2 |
ГОСТ 19281-73 |
4-32 |
50 |
35 |
|
|
|
|
|
|
|
10ХСНД |
ГОСТ 5058-57 |
4-32 |
54 |
40 |
|
(СХЛ-4) |
|
33-40 |
51 |
37 |
|
|
ГОСТ 5058-65 |
4-32 |
54 |
40 |
|
|
ГОСТ 19281-73 |
|
|
|
|
|
ГОСТ 19281-73 |
33-40 |
52 |
40 |
|
15ХСНД термоупрочненная |
ГОСТ 5058-65 |
10-32 |
60 |
50 |
|
Примечания: 1. Разряд толщин проката по ГОСТ 380-60 и ГОСТ 380-60* определяется по табл. 2 прил. 1. 2. В скобках даны возможные повышения значения механических характеристик при поставке проката с дополнительной гарантией по пределу текучести. 3. Над чертой приведены данные для механических характеристик для кипящих сталей, а под чертой - для спокойной и полуспокойной. 4. Данные приведены для листового, сортового и фасонного проката.
Таблица 2
Разряд толщин проката по ГОСТ 380-60 и ГОСТ 380-60*
Толщина проката, мм |
|||
листового |
сортового |
фасонного |
|
1 |
4-20 |
До 40 |
До 15 |
2 |
21-40 |
40-100 |
16-20 |
3 |
42-60 |
Более 100 |
Более 20 |
ПРИЛОЖЕНИЕ 2
Рекомендуемое
Определение снеговых нагрузок
Общие указания
Рекомендации предназначены для уточнения расчетной снеговой нагрузки и основываются на анализе данных местных метеостанций о запасе воды в снежном покрове за пятисуточные интервалы времени.
Для анализа используют данные ближайших к зданию метеостанций, обладающих наиболее длительным рядом снегосъемок, как правило, на защищенном участке местности.
Основным источником этих данных являются справки, выдаваемые по запросу заказчика территориальными управлениями Госкомгидромета и его специализированными организациями (гидрометеорологические институты, обсерватории, ВНИИгидрометеорологической информации). Кроме того, можно пользоваться данными, содержащимися в метеорологических ежегодниках «Снегомерные съемки», которые, комплектуются и издаются территориальными гидрометеорологическими организациями.
В справке должны быть указаны:
название и места расположения (географические координаты) метеостанции, характеристика условий защищенности участка снегосъемок;
продолжительность непрерывного ряда наблюдений пятисуточных запасов воды в снежном покрове (не менее 8 лет).
Снеговая нагрузка на поверхности земли Р, кН/м2, определяется по формуле
P = 0,01 hв, (1)
где hв - запас воды в снежном покрове, мм.
Если станции не располагают данными о запасе воды hв, допускается использовать результаты замеров высоты снежного покрова, определенной по трем рейкам на защищенном участке местности и средней плотности снега за рассматриваемый интервал времени
hв = 10 hcrc, (2)
где hc -высота снежного покрова, см; rc - плотность снежного покрова, г/см3.
В многоснежных районах интервал снегосъемок может быть увеличен до 10 сут. В этом случае для получения однородной информации определяется пятисуточное значение снеговой нагрузки Рti как промежуточное
, (3)
где t - время, сут; i - порядковый номер года наблюдений.
Вычисление расчетной снеговой нагрузки на земле
Исходный статистический материал, обрабатывается в таком порядке:
1. Выписываются пятисуточные запасы воды в снежном покрове мм, (t - индекс пятисуточного периода, i - индекс года наблюдения).
2. Вычисляются средние по всем годам запасы воды по пятисуточным интервалам
, (4)
где Т - количество лет наблюдения.
3. Определяется максимальная нагрузка А, кН/м2, из средних по пятисуточным интервалам
4. Определяются случайные отклонения , мм, запаса воды в снежном покрове от многолетних средних значений
и определяется стандарт отклонения запаса воды , мм
где пi - количество пятисуточных интервалов наблюдений в i-м году; - общее число реализации пятисуточных запасов воды в снежном покрове за Т лет наблюдения.
5. Вычисляются приращения случайных отклонений , мм, между их последовательными значениями
(8)
и определяется стандарт приращений запаса воды, мм/сут
(9)
6. Определяется среднее значение произведений
(10)
и коэффициент корреляции
. (11)
7. Определяется средняя продолжительность действия снеговой нагрузки
. (12)
Расчетная снеговая нагрузка на земле определяется по формуле
Нагрузка на покрытие
Нормативная снеговая нагрузка на покрытие здания определяется как
, (14)
где А находится по формуле (5).
Расчетная снеговая нагрузка на покрытие здания определяется как
, (15)
где x - коэффициент, учитывающий отношение нормативного собственного веса покрытия (включая вес подвесного стационарного оборудования) к расчетной снеговой нагрузке на земле, определяемый по табл. 1:
с - коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в соответствии со СНиП 2.01.07-85; Р - расчетная снеговая нагрузка на земле (по формуле 13).
Пример. В табл. 2 приведены данные наблюдений за запасом воды в снеговом покрове в течение восьми сезонов (Т = 8). Средние по пятидневкам значения , подсчитаны и записаны в последнем столбце этой же таблицы. Максимальное из средних значение нагрузки А = 0,01×88 = 0,88 кН/м2 соответствует третьей пятидневке марта.
Случайные отклонения от среднего значения определены по формуле (6) и приведены в табл. 3. Стандарт отклонения запаса воды вычислен по формуле (7) при N= 8×28 = 224 и составил = 35,2 мм. Приращения случайных отклонений (табл. 4) имеют стандарт = 2,06 мм/сут.
Произведения (табл. 5) имеют среднее значение МSV = 14074/224 = 62,7 мм2/сут; коэффициент корреляции между величиной нагрузки и ее приращением 0,2×62,7/(35,2×2,06) = 0,173.
Средняя продолжительность действия снеговой нагрузки D = 0,05×1539/8,8 = 87,5 сут.
Расчетная снеговая нагрузка на земле
кН/м2.
Таблица 1
Коэффициент x
qн/P*0 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0,7 и более |
x |
1 |
0,99 |
0,97 |
0,94 |
0,91 |
0,88 |
* Для промежуточных значений qн/P0 допускается определять x по линейной интерполяции.
Таблица 2
Данные о запасе воды в снежном покрове
Дни наблюдений |
мм, по сезонам |
||||||||||
65/66 |
66/67 |
68/69 |
69/70 |
70/71 |
71/72 |
72/73 |
73/74 |
||||
Ноябрь |
5 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
10 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
||
15 |
5 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
||
20 |
10 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
19 |
- |
||
25 |
16 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
18 |
- |
||
30 |
26 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
10 |
- |
||
Декабрь |
5 |
20 |
- |
- |
- |
7 |
- |
- |
51 |
10 |
|
10 |
46 |
- |
- |
- |
10 |
- |
- |
60 |
15 |
||
15 |
62 |
17 |
- |
18 |
18 |
- |
- |
68 |
23 |
||
20 |
75 |
29 |
15 |
36 |
22 |
- |
- |
74 |
31 |
||
25 |
80 |
37 |
23 |
40 |
29 |
10 |
- |
47 |
37 |
||
30 |
94 |
40 |
20 |
44 |
25 |
24 |
- |
78 |
41 |
||
Январь |
5 |
99 |
51 |
29 |
51 |
29 |
29 |
- |
81 |
46 |
|
10 |
99 |
60 |
38 |
50 |
33 |
30 |
- |
80 |
49 |
||
15 |
105 |
68 |
41 |
62 |
42 |
31 |
- |
72 |
53 |
||
20 |
110 |
74 |
42 |
68 |
42 |
32 |
- |
61 |
54 |
||
25 |
120 |
83 |
47 |
78 |
30 |
32 |
4 |
63 |
57 |
||
30 |
128 |
90 |
48 |
78 |
27 |
32 |
8 |
69 |
60 |
||
Февраль |
5 |
129 |
96 |
59 |
77 |
31 |
40 |
12 |
73 |
65 |
|
10 |
135 |
101 |
66 |
77 |
38 |
42 |
26 |
82 |
70 |
||
15 |
144 |
103 |
72 |
90 |
31 |
44 |
29 |
84 |
73 |
||
20 |
150 |
95 |
76 |
90 |
25 |
46 |
27 |
88 |
75 |
||
25 |
160 |
99 |
80 |
90 |
44 |
44 |
29 |
85 |
79 |
||
30 |
167 |
99 |
79 |
90 |
55 |
48 |
32 |
83 |
81 |
||
Март |
5 |
166 |
91 |
79 |
90 |
54 |
46 |
36 |
87 |
81 |
|
10 |
173 |
84 |
89 |
101 |
65 |
48 |
52 |
86 |
87 |
||
15 |
178 |
68 |
94 |
94 |
90 |
32 |
55 |
96 |
88 |
||
20 |
175 |
43 |
94 |
94 |
96 |
30 |
48 |
96 |
85 |
||
25 |
194 |
42 |
94 |
86 |
108 |
33 |
39 |
90 |
86 |
||
30 |
172 |
27 |
86 |
105 |
100 |
16 |
16 |
86 |
76 |
||
Апрель |
5 |
152 |
10 |
99 |
87 |
81 |
- |
16 |
82 |
64 |
|
10 |
79 |
- |
80 |
90 |
46 |
- |
- |
26 |
40 |
||
15 |
85 |
- |
51 |
54 |
20 |
- |
- |
20 |
28 |
||
20 |
82 |
- |
- |
35 |
7 |
- |
- |
- |
16 |
||
25 |
53 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
||
30 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
||
S = 1539
Таблица 3
Случайные отклонения запаса воды от многолетнего среднего
Месяц |
Дни наблюдений |
, мм, по сезонам |
|||||||
65/66 |
66/67 |
68/69 |
69/70 |
70/71 |
71/72 |
72/73 |
73/74 |
||
Ноябрь |
5 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
10 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
15 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
20 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
25 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
30 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
Декабрь |
5 |
10 |
-10 |
-10 |
-10 |
-3 |
-10 |
-10 |
41 |
10 |
31 |
-15 |
-15 |
-15 |
-3 |
-15 |
-15 |
45 |
|
15 |
39 |
-6 |
-23 |
-5 |
-5 |
-5 |
-5 |
45 |
|
20 |
44 |
-2 |
-16 |
5 |
-9 |
-31 |
-31 |
43 |
|
25 |
43 |
0 |
-14 |
3 |
-8 |
-27 |
-37 |
40 |
|
30 |
53 |
-1 |
-21 |
3 |
-16 |
-17 |
-41 |
37 |
|
Январь |
5 |
53 |
5 |
-17 |
5 |
-17 |
-17 |
-45 |
35 |
10 |
50 |
11 |
-11 |
1 |
-16 |
-19 |
-49 |
31 |
|
15 |
52 |
15 |
-12 |
9 |
-11 |
-22 |
-0 |
19 |
|
20 |
56 |
20 |
-12 |
14 |
-12 |
-22 |
-54 |
7 |
|
25 |
63 |
26 |
-10 |
21 |
-27 |
-25 |
-53 |
6 |
|
30 |
68 |
30 |
-12 |
18 |
-33 |
-28 |
-52 |
9 |
|
Февраль |
5 |
64 |
31 |
-6 |
12 |
-34 |
-15 |
-52 |
8 |
10 |
65 |
31 |
-4 |
7 |
-32 |
-28 |
-53 |
12 |
|
15 |
71 |
30 |
-1 |
17 |
-42 |
-29 |
-44 |
11 |
|
20 |
75 |
20 |
1 |
15 |
-50 |
-29 |
-44 |
13 |
|
25 |
81 |
20 |
1 |
11 |
-35 |
-35 |
-48 |
6 |
|
30 |
86 |
18 |
-2 |
9 |
-26 |
-33 |
-50 |
2 |
|
Март |
5 |
85 |
10 |
-2 |
9 |
-27 |
-35 |
-49 |
6 |
10 |
86 |
-3 |
2 |
14 |
-22 |
-39 |
-45 |
-1 |
|
15 |
90 |
-20 |
6 |
6 |
2 |
-56 |
-35 |
8 |
|
20 |
90 |
-42 |
9 |
9 |
11 |
-55 |
-00 |
11 |
|
25 |
108 |
-44 |
8 |
0 |
22 |
-53 |
-37 |
4 |
|
30 |
96 |
-49 |
10 |
29 |
24 |
-60 |
-47 |
10 |
|
Апрель |
5 |
88 |
-54 |
35 |
23 |
17 |
-64 |
-60 |
-18 |
10 |
39 |
-40 |
40 |
50 |
6 |
-40 |
-64 |
-14 |
|
15 |
57 |
-28 |
23 |
26 |
-8 |
-28 |
-40 |
-8 |
|
20 |
66 |
-16 |
-16 |
19 |
-9 |
-16 |
-28 |
-16 |
|
25 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
-16 |
- |
|
30 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
Таблица 4
Приращения случайных отклонений наблюдений
Дни наблюдений |
, мм, по сезонам |
||||||||||
65/66 |
66/67 |
68/69 |
69/70 |
70/71 |
71/72 |
72/73 |
73/74 |
||||
Ноябрь |
5 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
||
10 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|||
15 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|||
20 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|||
25 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|||
30 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|||
Декабрь |
5 |
10 |
-10 |
-10 |
-10 |
-3 |
-10 |
-10 |
-41 |
||
10 |
21 |
-5 |
-5 |
-5 |
-2 |
-5 |
-5 |
4 |
|||
15 |
8 |
-8 |
-8 |
10 |
0 |
10 |
10 |
0 |
|||
20 |
5 |
-4 |
7 |
10 |
-4 |
-26 |
-26 |
-2 |
|||
25 |
1 |
2 |
2 |
2 |
1 |
4 |
-6 |
-3 |
|||
30 |
10 |
-1 |
-7 |
0 |
-8 |
10 |
-4 |
30 |
|||
Январь |
5 |
0 |
6 |
4 |
2 |
-1 |
0 |
-5 |
-2 |
||
10 |
-3 |
6 |
6 |
-4 |
1 |
-2 |
-3 |
-4 |
|||
15 |
2 |
4 |
-1 |
8 |
5 |
-3 |
-4 |
-12 |
|||
20 |
4 |
5 |
0 |
5 |
-1 |
0 |
-4 |
-12 |
|||
.25 |
7 |
6 |
2 |
7 |
-15 |
-3 |
1 |
-1 |
|||
30 |
5 |
4 |
2 |
-3 |
-6 |
-3 |
1 |
3 |
|||
Февраль |
5 |
-4 |
1 |
6 |
-6 |
-1 |
13 |
1 |
-1 |
||
10 |
1 |
0 |
2 |
5 |
-2 |
-13 |
9 |
4 |
|||
15 |
6 |
-1 |
3 |
10 |
-10 |
-1 |
0 |
-1 |
|||
20 |
4 |
-10 |
2 |
-2 |
8 |
0 |
-4 |
2 |
|||
25 |
6 |
0 |
0 |
-4 |
15 |
-6 |
-2 |
7 |
|||
30 |
5 |
-2 |
-3 |
-2 |
9 |
2 |
- |
-4 |
|||
Март |
5 |
-1 |
-8 |
0 |
0 |
-1 |
-2 |
4 |
4 |
||
10 |
1 |
-13 |
4 |
5 |
5 |
-4 |
10 |
-7 |
|||
15 |
4 |
-17 |
4 |
-8 |
24 |
-17 |
2 |
9 |
|||
20 |
0 |
-22 |
3 |
3 |
9 |
1 |
-4 |
3 |
|||
25 |
18 |
-2 |
1 |
-9 |
11 |
2 |
-10 |
7 |
|||
30 |
12 |
-5 |
2 |
29 |
2 |
-7 |
-10 |
6 |
|||
Апрель |
5 |
-8 |
-5 |
25 |
-6 |
7 |
-4 |
-13 |
-28 |
||
10 |
-49 |
0 |
5 |
27 |
-9 |
24 |
-4 |
-4 |
|||
15 |
18 |
0 |
-17 |
-24 |
-14 |
12 |
-12 |
6 |
|||
20 |
.9 |
0 |
-39 |
-7 |
-1 |
12 |
-12 |
-8 |
|||
25 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
-12 |
- |
|||
30 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|||
Таблица 5
Произведения случайных отклонений от среднего на приращения
Дни наблюдений |
, мм, по сезонам |
||||||||
65/66 |
66/67 |
68/69 |
R9/70 |
70/71 |
71/72 |
72/73 |
73/74 |
||
Ноябрь |
5 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
10 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
15 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
20 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
25 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
30 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
Декабрь |
5 |
100 |
100 |
100 |
100 |
9 |
100 |
100 |
168 |
10 |
651 |
75 |
75 |
75 |
10 |
75 |
75 |
180 |
|
15 |
312 |
-54 |
184 |
-50 |
0 |
-50 |
-50 |
0 |
|
20 |
220 |
8 |
-112 |
50 |
36 |
606 |
806 |
-86 |
|
25 |
-43 |
0 |
-28 |
6 |
-8 |
-108 |
222 |
-120 |
|
30 |
530 |
1 |
147 |
0 |
128 |
170 |
164 |
-111 |
|
Январь |
5 |
0 |
30 |
-68 |
10 |
-17 |
0 |
230 |
-70 |
10 |
-150 |
66 |
-66 |
л |
-16 |
36 |
147 |
-124 |
|
15 |
104 |
60 |
12 |
72 |
-55 |
66 |
212 |
-226 |
|
20 |
224 |
100 |
0 |
70 |
12 |
0 |
54 |
-84 |
|
25 |
441 |
208 |
-20 |
147 |
405 |
75 |
-53 |
-6 |
|
30 |
340 |
120 |
24 |
-54 |
198 |
84 |
-52 |
27 |
|
Февраль |
5 |
-256 |
31 |
-36 |
-72 |
34 |
-195 |
53 |
8 |
10 |
65 |
0 |
-8 |
-35 |
-64 |
364 |
-396 |
48 |
|
15 |
426 |
-30 |
-3 |
170 |
420 |
29 |
0 |
-11 |
|
20 |
-300 |
-200 |
2 |
-30 |
400 |
0 |
192 |
26 |
|
25 |
486 |
0 |
0 |
-44 |
-525 |
210 |
100 |
-42 |
|
30 |
430 |
-36 |
6 |
-18 |
-234 |
-66 |
-49 |
-8 |
|
Март |
5 |
-85 |
-80 |
0 |
0 |
27 |
70 |
-180 |
24 |
10 |
86 |
39 |
8 |
70 |
-110 |
156 |
-350 |
-7 |
|
15 |
360 |
340 |
24 |
-48 |
48 |
952 |
-66 |
72 |
|
20 |
0 |
924 |
27 |
27 |
99 |
-55 |
148 |
33 |
|
25 |
194 |
88 |
-8 |
0 |
242 |
-106 |
470 |
-28 |
|
30 |
-115 |
245 |
20 |
841 |
46 |
420 |
780 |
60 |
|
Апрель |
5 |
-704 |
270 |
875 |
-138 |
-119 |
256 |
258 |
504 |
10 |
-191 |
-560 |
201 |
135 |
-54 |
-960 |
-960 |
-56 |
|
15 |
103 |
-330 |
-39 |
-624 |
112 |
-336 |
-336 |
-48 |
|
20 |
594 |
-192 |
624 |
-133 |
9 |
-192 |
-192 |
-128 |
|
25 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
30 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
S |
4341 |
1217 |
1588 |
1069 |
1463 |
1324 |
1327 |
1745 |
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Рекомендуемое
Определение нагрузок от ветра
Общие указания
Рекомендации предназначены для уточнения ветровой нагрузки на здания с учетом местных метеорологических данных о скорости ветра.
Данные о скорости ветра следует принимать от ближайших к зданию метеостанций, расположенных на открытом незащищенном месте или находящихся в аналогичных со зданием условиях по степени защищенности и типу местности.
Основным источником этих данных являются справки, выдаваемые по запросу заказчика территориальными управлениями Госкомгидромета и его специализированными организациями (гидрометеорологические институты, обсерватории, ВНИИгидрометеорологической информации).
В справке должны быть указаны:
название и место расположения метеостанции, характеристика условий ее защищенности и типа местности;
способ и условия измерения скорости ветра - тип ветроизмерительного прибора (флюгер с легкой или тяжелой доской, анемометр), высота его установки над уровнем земли, интервал осреднения скорости ветра (2 мин или 10 мин), число срочных наблюдений скорости ветра в сутки;
продолжительность непрерывного ряда наблюдений скорости ветра (не менее 15 лет);
расчетные данные о наибольшей скорости ветра u5 с пятилетним периодом повторяемости (период, в течение которого указанная скорость ветра появляется или превышается в среднем один раз);
статистические данные о скорости ветра, необходимые для установления функции распределения ветра и уточнения скорости u5.
Примечание. В тех случаях, когда условия измерения скорости ветра на метеостанции не учитывают в полной мере местных особенностей ветрового режима в районе расположения здания (влияние рельефа местности, крупных водохранилищ и т. п.) или высота установки ветроизмерительного прибора отличается от стандартной (10 м) более чем на 2 м, организациями Госкомгидромета должны устанавливаться соответствующие поправки скорости, полученной по данным метеостанции.
Нормативный скоростной напор ветра w0, Па (кгс/м2), на высоте 10 м над поверхностью земли определяется по формуле
; (1)
где нормативная скорость ветра u0, м/с, принимается по данным:
флюгера с двухминутным осреднением скорости
;
но не более 1;
анемометра с двухминутным осреднением скорости
;
анемометра с десятиминутным осреднением скорости
.
Значения скорости ветра с пятилетним периодом повторяемости , м/с, принимаются на основании обработки статистических данных о скорости ветра с учетом расчетных данных организаций Госкомгидромета.
Изменение нормативного скоростного напора ветра с высотой над поверхностью земли учитывается умножением w0 на коэффициент k, принимаемый по табл. 6 СНиП 2.01.07-85 при этом:
k = kА (как для местности типа А), если и метеостанция и здание находятся в открытом незащищенном месте;
k = kБ (как для местности типа Б), если метеостанция находится в открытом незащищенном месте, а здание - в условиях, характерных для местности типа Б.
В тех случаях, когда и здание, и метеостанция находятся в условиях, характерных для местности типа Б, коэффициент k следует принимать для высоты не более 10 м равным 1, а для большей высоты
k = kБ/0,65.
Коэффициент перегрузки (коэффициент надежности по ветровой нагрузке) следует принимать равным 1,2.
Предварительная обработка статистических данных
Статистическая информация о скорости ветра за Т лет метеорологических наблюдений может быть получена в виде выборок:
скоростей ветра по результатам всех срочных наблюдений (объем выборки -N=365wT, где w - число срочных наблюдений скорости ветра в каждые сутки, w = 4; 8; 24);
месячных максимумов скорости ветра (N = 127);
годовых максимумов скорости ветра (N = 7). При наблюдениях по флюгеру целесообразно использовать выборку месячных максимумов, по анометру месячных или годовых (объем выборки годовых максимумов должен быть не менее 20).
Выборки скоростей ветра по результатам всех срочных наблюдений могут быть использованы при условии, что они предварительно сгруппированы и соответствующие им статистические ряды имеются в климатических архивах или опубликованы в справочниках (в частности, данные срочных наблюдений по флюгеру приведены в табл. 5 части III «Ветер» Справочника по климату СССР. - М., 1967-1968 гг.).
Данные всех наблюдений скорости ветра по флюгеру представляются в виде таблицы повторяемости (относительная частота появления в %) по интервалам скорости ветра, соответствующая шкале измерений флюгера (табл. 1).
Наблюдениям по флюгеру с легкой доской с верхним пределом шкалы измерений 20 м/с соответствуют интервалы 1-10 (см. табл. 1), если же в первичных журналах наблюдений имеются записи «скорости ветра более 20 м/с», суммарная относительная частота таких случаев указывается в интервале 11. Наблюдениям по флюгеру с тяжелой доской с верхним пределом шкалы измерений 40 м/с соответствуют интервалы 11-14 (табл. 1), а суммарная относительная частота случаев скорости ветра более 40 м/с отмечается в интервале 15.
Таблица 1
Данные наблюдений скорости ветра
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
|
Интервал, м/с |
0-1 |
2-3 |
4-5 |
6-7 |
8-9 |
10-11 |
12-13 |
14-15 |
16-17 |
18-20 |
21-24 |
25-28 |
29-34 |
35-40 |
40 |
Повторяемость, % |
P1 |
P2 |
P3 |
P4 |
P5 |
P6 |
P7 |
P8 |
P9 |
P10 |
P11 Pu>20 |
P12 |
P13 |
P14 |
P15 Pu>40 |
Номер границы интервала К |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
Скорость на границе интервала uk, м/с |
2 |
4 |
5,5 |
7,5 |
9,5 |
11 |
13 |
15,5 |
18 |
21 |
25 |
29,5 |
35 |
41 |
, % |
F(u1) |
F(u2) |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
F(u10) |
- |
- |
- |
F(u14) |
Последовательным суммированием повторяемости Рi от наименьших значений скорости к наибольшим определяется интегральная повторяемость, %, которая является статистической оценкой F*(uk).
функции распределения скорости ветра относятся к значению скорости uk на верхней границе соответствующего интервала.
Значения uk рекомендуется принимать по табл. 1. Отметим, что данные срочных наблюдений скорости ветра по анометру также представляются в виде табл. 1, однако выбор интервалов и границ между ними не обусловлен особенностями шкалы прибора.
Выборки месячных и годовых максимумов скорости ветра (по флюгеру или анометру) представляются в виде упорядоченной по возрастанию скорости последовательности наблюдаемых значений u1, ..., u2, ..., u3, ..., uN. Если в этой последовательности некоторые значения скорости встречаются в наблюдениях по нескольку раз, каждому наблюдаемому значению присваивается отдельный порядковый номер.
Статистическая оценка Ф*(um) функции распределения месячных или годовых максимумов скорости ветра определяется для каждого члена выборки по формуле.
где т - порядковый номер члена выборки; N - объем выборки за весь срок наблюдений.
Следует отметить, что для ускорения обработки выборки месячных максимумов скорости ветра результаты наблюдений предварительно группируются по интервалам, при этом для наблюдений по флюгеру принимаются интервалы с соответствующими им границами u5 по табл. 1, а для наблюдений по анометру интервалы длиной 1 или 2 м/с с границами uk, кратными 0,5 м/с.
Повторяемость месячных максимумов в интервале i вычисляется по формуле
, (3)
где ni - число месячных максимумов скорости ветра, относящихся к интервалу i.
Статистическая оценка Ф*(uk) функции, распределения месячных максимумов для скорости uk на границе интервала
. (4)
Для того, чтобы сохранить при ускоренной обработке месячных максимумов действительный характер статистического распределения наибольших скоростей, целесообразно для наибольших членов (где Т число лет наблюдений), т. е. в отсеченной справа 4/12 части упорядоченной выборки определять индивидуальные значения Ф*(um) по формуле (2), а остальные члены выборки группировать по интервалам.
Сглаживание статистических данных и определение скорости ветра с пятилетним периодом повторяемости
Для сглаживания статистической функции F*(uk) срочных наблюдений скорости ветра применяется функция распределения Вейбулла:
u > 0, g > 0, b > 0,
где F(u) - вероятность того, что в произвольно выбранном интервале наблюдения Dt=1/w(Dt = 6; 3; 1 ч) скорость ветра будет меньше u; b, g - параметры масштаба и формы распределения.
Для сглаживания статистической функции распределения месячных или годовых максимумов скорости ветра применяется функция распределения Гумбеля:
b1 > 0, u > 0, -¥ < u < ¥,
где F(u) - вероятность того, что в произвольно выбранном месяце (году) скорость ветра будет меньше u; b1, и - параметры масштаба и положения распределения.
Сглаживание статистических данных выполняется с помощью вероятностной бумаги выбранного распределения (5) или (6), на которой теоретическое распределение изображается прямой линией.
Статистические данные наносятся на вероятностную бумагу в виде точек, отвечающих парам значений uk, F*(uk) для срочных наблюдений скорости ветра или um; Ф*(um) и uk; Ф*(uk) для месячных или годовых максимумов скорости ветра (рис. 1 и рис. 2).
Если совокупность опытных точек группируется около некоторой прямой и отклонения от нее носят случайный характер, выбранная функция распределения удовлетворительно согласуется с данными наблюдений. Сглаживающая прямая с достаточной для практических целей точностью выбирается визуально с помощью прозрачной линейки.
Допускается проводить сглаживающую прямую по 4-5 крайним точкам, расположенным в области наибольших наблюдаемых скоростей ветра, если выбранное теоретическое распределение не согласуется со всей совокупностью опытных точек.
Рис. 1. Использование вероятностей бумаги распределения Вейбулла
Необходимо иметь в виду:
1. Вероятностная бумага имеет равномерный масштаб: для распределения Вейбулла - по осям и u, для распределения Гумбеля - по оси
2. При наличии в табл. 1 данных по повторяемости скоростей ветра больше 20 м/с (для флюгера с легкой доской) и больше 40 м/с (для флюгера с тяжелой доской), соответствующие значения F*(u10) и F*(u14) могут быть отнесены условно к значениям скорости на границе интервалов u10 = 21 м/с и u14 = 41 м/с.
Скорость ветра с пятилетним периодом повторяемости (t = 5 лет) устанавливается по сглаживающей прямой как значение скорости, вероятность непревышения которой равна
, (7)
где Dt - интервал времени, представителем которого является одно наблюдение в выборке рассматриваемого вида (например, при четырех срочных наблюдениях в сутки года).
Вероятности Р(u5) приведены в табл. 1а.
Рис. 2. Использование вероятностной бумаги распределения Гумбеля
Пример 1. Определение скорости по срочным наблюдениям по флюгеру 4 раза в сутки для метеостанции «Магнитогорск».
Статистические данные приняты по табл. 5 части III «Ветер» Справочника по климату СССР (М.: Гидрометеоиздат, 1967), годы наблюдений 1936-1960 и приведены в табл. 2.
u5, Р(u5) нанесены на вероятностную бумагу распределения Венбулла (см. рис. 1). Сглаживание выполнено визуально по 5 крайним правым точкам. Экстраполяцией сглаживающей прямой до значения F(u)=P(uk) установлено значение скорости u5 @ 28 м/с.
Пример 2. Определение скорости ветра u5 по месячным максимумам по флюгеру для метеостанции «Магнитогорск».
Статистические данные приведены в табл. 3.
u5. P(u5) нанесены на вероятностную бумагу распределением Гумбеля (см. рис. 2). Сглаживание выполнено по 4 крайним правым точкам. Интерполяцией при значении Ф(u5) = P(u5) установлено значение скорости u5 @ 27 м/с.
Таблица 1а
Значение вероятностей P(u5)
Срочные наблюдения 4 раза в сутки |
Месячные максимумы |
Годовые максимумы |
|
Р(u5), % |
99,9863 |
98,33 |
80 |
Статистические данные скорости ветра
Интервал, м/с |
0-1 |
2-3 |
4-5 |
6-7 |
8-9 |
10-11 |
12-13 |
14-15 |
16-17 |
18-20 |
Повторяемость, % |
32,3 |
14,8 |
16,3 |
12,2 |
8,2 |
4,4 |
6,6 |
1,8 |
2,7 |
0,7 |
Граница интервала uk, м/с |
2 |
4 |
5,5 |
7,5 |
9,5 |
11 |
13 |
15,5 |
18 |
- |
F*(uk), % |
32,3 |
47,1 |
63,4 |
75,6 |
83,8 |
88,2 |
94,8 |
96,6 |
99,3 |
- |
Таблица 3
Статистические данные скорости ветра
8-9 |
10-11 |
12-13 |
14-15 |
16-17 |
18-20 |
21-24 |
25-28 |
29-34 |
|
Число случаев ni |
2 |
10 |
40 |
26 |
101 |
105 |
9 |
2 |
3 |
Повторяемость
|
0,67 |
3,34 |
13,37 |
8,7 |
33,75 |
35,16 |
3,01 |
0,67 |
1 |
Граница интервала uk, м/с |
9,5 |
11 |
13 |
15,5 |
18 |
21 |
25 |
29,5 |
35 |
|
0,67 |
4,01 |
17,38 |
26,08 |
59,83 |
94,99 |
98 |
98,67 |
99,67 |
ПРИЛОЖЕНИЕ 4
Рекомендуемое
Таблицы для расчета усиления стальных конструкций с учетом влияния дефектов и повреждений
Таблица 1
Коэффициенты kswx, kswy для различных прокатных профилей, мм
Двутавры ГОСТ 8239-72* |
Двутавры широкополочные ТУ 14-2224-72 |
|||||||
Номер профиля |
kswx |
kswy |
Номер профиля |
kswx |
kswy |
Номер профиля |
kswx |
kswy |
12 |
0,29 |
0,27 |
20 |
0,26 |
0,24 |
20ш |
0,33 |
0,27 |
14 |
0,28 |
0,26 |
22 |
0,25 |
0,23 |
23ш |
0,29 |
0,27 |
16 |
0,27 |
0,25 |
24 |
0,24 |
0,21 |
23ш2 |
0,2 |
0,18 |
16а |
0,25 |
0,24 |
27 |
0,23 |
0,2 |
26ш |
0,25 |
0,25 |
18 |
0,26 |
0,25 |
27а |
0,22 |
0,2 |
30ш |
0,22 |
0,21 |
20 |
0,25 |
0,24 |
30 |
0,22 |
0,2 |
35ш |
0,2 |
0,18 |
22 |
0,24 |
0,23 |
30а |
0,21 |
0,19 |
40ш |
0,17 |
0,16 |
24 |
0,23 |
0,22 |
36 |
0,18 |
0,16 |
50ш |
0,17 |
0,16 |
27 |
0,22 |
0,2 |
40 |
0,17 |
0,15 |
60ш |
0,16 |
0,15 |
30 |
0,21 |
0,19 |
50 |
0,15 |
0,13 |
70ш |
0,15 |
0,14 |
36 |
0,18 |
0,17 |
60 |
0,13 |
0,11 |
- |
- |
- |
Таблица 2
Допустимые относительные искривления элементов ферм из парных уголков
Параметры |
Предельно допустимые значения |
|||||||
0,9 |
|
0,125 |
0,105 |
0,08 |
0,065 |
0,055 |
0,045 |
0,04 |
|
0,005 |
0,03 |
0,04 |
0,05 |
0,055 |
0,06 |
0,065 |
|
0,8 |
|
0,21 |
0,16 |
0,125 |
0,105 |
0,08 |
0,065 |
0,055 |
|
0,005 |
0,03 |
0,055 |
0,06 |
0,07 |
0,08 |
0,090 |
|
0,7 |
|
0,3 |
0,2 |
0,16 |
0,125 |
0,105 |
0,08 |
0,04 |
|
0,005 |
0,04 |
0,07 |
0,09 |
0,105 |
0,125 |
0,13 |
|
0,6 |
|
0,315 |
0,21 |
0,16 |
0,105 |
0,065 |
0,045 |
0,04 |
|
0,005 |
0,105 |
0,125 |
0,16, |
0,175 |
0,185 |
0,19 |
Таблица 3
Коэффициент juu для стержней из равнополочных уголков, шарнирно закрепленных в двух главных плоскостях
(mx = 1, my = 1)
Коэффициенты при |
||||||||||||
-0,5 |
-0,4 |
-0,3 |
-0,2 |
-0,1 |
0 |
+0,1 |
+0,2 |
-0,3 |
-0,4 |
-0,5 |
||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
0,5 |
0,05 |
860 |
883 |
906 |
928 |
952 |
957 |
925 |
872 |
825 |
783 |
744 |
0,1 |
851 |
871 |
893 |
917 |
939 |
951 |
927 |
872 |
825 |
783 |
744 |
|
0,2 |
829 |
852 |
871 |
894 |
915 |
924 |
931 |
874 |
826 |
784 |
745 |
|
0,3 |
810 |
828 |
848 |
868 |
887 |
900 |
932 |
876 |
828 |
784 |
746 |
|
0,4 |
792 |
810 |
826 |
848 |
861 |
871 |
903 |
881 |
830 |
786 |
748 |
|
0,5 |
772 |
792 |
804 |
822 |
843 |
846 |
975 |
891 |
833 |
789 |
749 |
|
1 |
0,05 |
725 |
761 |
799 |
842 |
889 |
896 |
842 |
752 |
680 |
620 |
571 |
0,1 |
709 |
744 |
780 |
820 |
864 |
885 |
843 |
753 |
680 |
620 |
571 |
|
0,2 |
682 |
710 |
743 |
779 |
816 |
835 |
852 |
756 |
682 |
622 |
572 |
|
0,3 |
652 |
680 |
708 |
740 |
772 |
790 |
843 |
762 |
685 |
624 |
574 |
|
0,4 |
625 |
649 |
678 |
705 |
734 |
747 |
792 |
774 |
690 |
628 |
576 |
|
0,5 |
604 |
625 |
651 |
675 |
698 |
711 |
752 |
681 |
699 |
632 |
580 |
|
1,5 |
0,05 |
602 |
644 |
688 |
726 |
814 |
824 |
754 |
640 |
558 |
496 |
447 |
0,1 |
586 |
624 |
664 |
718 |
774 |
810 |
755 |
641 |
558 |
496 |
447 |
|
0,2 |
555 |
588 |
624 |
666 |
712 |
734 |
768 |
644 |
561 |
498 |
448 |
|
0,3 |
526 |
555 |
586 |
620 |
642 |
674 |
745 |
653 |
565 |
501 |
450 |
|
0,4 |
500 |
525 |
551 |
567 |
611 |
628 |
680 |
673 |
571 |
504 |
453 |
|
0,5 |
475 |
498 |
521 |
545 |
571 |
585 |
627 |
659 |
582 |
510 |
456 |
|
2 |
0,05 |
494 |
541 |
591 |
653 |
712 |
753 |
661 |
538 |
459 |
402 |
359 |
0,1 |
480 |
521 |
567 |
621 |
688 |
729 |
664 |
540 |
460 |
402 |
359 |
|
0,2 |
451 |
485 |
522 |
564 |
613 |
641 |
676 |
544 |
462 |
403 |
359 |
|
0,3 |
125 |
453 |
483 |
504 |
542 |
563 |
648 |
552 |
466 |
406 |
361 |
|
0,4 |
401 |
425 |
450 |
476 |
507 |
523 |
577 |
575 |
472 |
409 |
363 |
|
0,5 |
379 |
400 |
421 |
444 |
405 |
480 |
510 |
545 |
482 |
414 |
366 |
|
2,5 |
0,05 |
404 |
451 |
502 |
563 |
647 |
667 |
569 |
451 |
380 |
330 |
293 |
0,1 |
395 |
434 |
479 |
532 |
598 |
628 |
572 |
452 |
380 |
330 |
293 |
|
|
370 |
402 |
437 |
477 |
524 |
550 |
585 |
458 |
382 |
331 |
294 |
|
0,3 |
347 |
374 |
402 |
433 |
468 |
487 |
559 |
464 |
385 |
333 |
295 |
|
0,4 |
327 |
348 |
372 |
397 |
423 |
438 |
486 |
482 |
390 |
336 |
297 |
|
0,5 |
308 |
326 |
346 |
366 |
386 |
397 |
429 |
454 |
399 |
340 |
299 |
|
3 |
0,05 |
331 |
361 |
422 |
481 |
562 |
580 |
481 |
379 |
317 |
275 |
243 |
0,1 |
323 |
350 |
404 |
454 |
517 |
559 |
486 |
380 |
317 |
275 |
243 |
|
0,2 |
306 |
335 |
368 |
405 |
447 |
473 |
497 |
383 |
319 |
276 |
244 |
|
0,3 |
288 |
312 |
337 |
363 |
387 |
404 |
483 |
388 |
322 |
277 |
245 |
|
0,4 |
270 |
290 |
311 |
333 |
355 |
369 |
413 |
400 |
325 |
279 |
246 |
|
0,5 |
255 |
271 |
288 |
306 |
323 |
333 |
361 |
379 |
331 |
282 |
248 |
|
3,5 |
0,05 |
270 |
307 |
352 |
409 |
482 |
481 |
408 |
320 |
268 |
232 |
205 |
0,1 |
266 |
300 |
340 |
387 |
446 |
485 |
412 |
320 |
268 |
232 |
205 |
|
0,2 |
255 |
282 |
312 |
346 |
383 |
421 |
418 |
323 |
269 |
233 |
206 |
|
0,3 |
241 |
263 |
286 |
311 |
331 |
354 |
421 |
328 |
271 |
234 |
207 |
|
0,4 |
227 |
245 |
263 |
283 |
503 |
315 |
354 |
334 |
274 |
235 |
208 |
|
0,5 |
214 |
229 |
244 |
260 |
275 |
284 |
309 |
323 |
277 |
337 |
209 |
|
4 |
0,05 |
223 |
253 |
293 |
342 |
411 |
416 |
338 |
272 |
228 |
198 |
176 |
0,1 |
221 |
250 |
285 |
329 |
383 |
418 |
347 |
979 |
228 |
198 |
176 |
|
0,2 |
214 |
238 |
266 |
297 |
332 |
354 |
354 |
274 |
229 |
198 |
176 |
|
0,3 |
204 |
224 |
245 |
267 |
292 |
302 |
363 |
277 |
230 |
199 |
177 |
|
0,4 |
194 |
209 |
226 |
243 |
257 |
267 |
308 |
278 |
232 |
200 |
177 |
|
0,5 |
183 |
196 |
209 |
218 |
232 |
240 |
266 |
277 |
233 |
201 |
178 |
|
4,5 |
0,05 |
186 |
211 |
244 |
288 |
349 |
351 |
295 |
233 |
196 |
171 |
152 |
0,1 |
185 |
209 |
240 |
280 |
321 |
353 |
295 |
233 |
196 |
171 |
152 |
|
0,2 |
181 |
202 |
227 |
256 |
288 |
307 |
999 |
235 |
297 |
171 |
152 |
|
0,3 |
174 |
192 |
211 |
232 |
254 |
267 |
308 |
236 |
198 |
172 |
153 |
|
0,4 |
166 |
181 |
196 |
207 |
228 |
236 |
269 |
238 |
199 |
172 |
153 |
|
0,5 |
158 |
170 |
182 |
193 |
206 |
2 S3 |
233 |
238 |
199 |
173 |
153 |
|
5 |
0,05 |
158 |
178 |
205 |
242 |
295 |
298 |
246 |
202 |
171 |
149 |
133 |
0,1 |
157 |
177 |
203 |
238 |
283 |
299 |
254 |
202 |
171 |
149 |
133 |
|
0,2 |
155 |
173 |
195 |
222 |
251 |
268 |
256 |
203 |
171 |
149 |
133 |
|
0,3 |
150 |
166 |
184 |
202 |
223 |
234 |
259 |
204 |
172 |
149 |
133 |
|
0,4 |
144 |
157 |
171 |
185 |
200 |
204 |
233 |
204 |
172 |
150 |
133 |
|
0,5 |
138 |
148 |
159 |
170 |
181 |
187 |
205 |
202 |
172 |
150 |
133 |
|
5,5 |
0,05 |
136 |
152 |
175 |
205 |
249 |
955 |
218 |
176 |
150 |
131 |
117 |
0,1 |
135 |
15! |
174 |
203 |
243 |
256 |
219 |
176 |
150 |
131 |
117 |
|
0,2 |
134 |
149 |
169 |
192 |
220 |
230 |
220 |
176 |
150 |
131 |
117 |
|
0,3 |
131 |
144 |
160 |
178 |
196 |
206 |
221 |
177 |
150 |
131 |
117 |
|
0,4 |
126 |
138 |
150 |
163 |
177 |
184 |
212 |
177 |
150 |
131 |
117 |
|
0,5 |
121 |
131 |
140 |
150 |
160 |
166 |
182 |
174 |
149 |
131 |
117 |
|
6 |
0,05 |
118 |
132 |
151 |
176 |
212 |
220 |
190 |
155 |
132 |
116 |
104 |
0,1 |
118 |
132 |
150 |
175 |
209 |
221 |
190 |
155 |
132 |
116 |
104 |
|
0,2 |
117 |
130 |
147 |
168 |
193 |
207 |
190 |
155 |
132 |
116 |
104 |
|
0,3 |
115 |
127 |
141 |
157 |
170 |
183 |
191 |
155 |
132 |
116 |
104 |
|
0,4 |
111 |
122 |
133 |
145 |
157 |
163 |
188 |
154 |
132 |
116 |
104 |
|
0,5 |
107 |
116 |
126 |
134 |
143 |
148 |
143 |
149 |
131 |
116 |
104 |
Примечание. Значения коэффициента jгu в таблице увеличены в 1000 раз.
Таблица 4
Коэффициент jгu для стержней из равнополочных уголков упругозащемленных в плоскости симметрии и шарнирно закрепленных из этой плоскости
(mx = 0,8; my = 1)
juu при равном |
||||||||||||
-0,5 |
-0,4 |
-0,3 |
-0,2 |
-0,1 |
0 |
+0,1 |
+0,2 |
-0,3 |
-0,4 |
-0,5 |
||
0,5 |
0,05 |
830 |
854 |
880 |
910 |
938 |
945 |
907 |
944 |
789 |
740 |
598 |
0,1 |
818 |
841 |
868 |
894 |
923 |
936 |
908 |
944 |
789 |
741 |
598 |
|
0,2 |
791 |
819 |
839 |
865 |
890 |
903 |
914 |
945 |
790 |
742 |
699 |
|
0,3 |
767 |
789 |
815 |
839 |
881 |
871 |
911 |
850 |
792 |
743 |
700 |
|
0,4 |
748 |
768 |
787 |
811 |
829 |
845 |
877 |
856 |
796 |
745 |
701 |
|
0,5 |
723 |
744 |
760 |
782 |
806 |
812 |
844 |
872 |
801 |
749 |
704 |
|
1 |
0,05 |
674 |
713 |
756 |
804 |
854 |
871 |
809 |
707 |
629 |
566 |
515 |
0,1 |
657 |
693 |
732 |
777 |
826 |
852 |
811 |
708 |
630 |
566 |
515 |
|
0,2 |
623 |
656 |
691 |
727 |
768 |
789 |
825 |
712 |
631 |
568 |
516 |
|
0,3 |
593 |
620 |
652 |
684 |
718 |
735 |
793 |
721 |
636 |
571 |
518 |
|
0,4 |
565 |
592 |
618 |
645 |
674 |
689 |
737 |
745 |
645 |
575 |
521 |
|
0,5 |
543 |
564 |
587 |
611 |
635 |
648 |
688 |
717 |
654 |
581 |
525 |
|
1,5 |
0,05 |
546 |
590 |
640 |
699 |
772 |
799 |
715 |
591 |
506 |
444 |
396 |
0,1 |
528 |
567 |
612 |
664 |
725 |
759 |
717 |
593 |
507 |
445 |
396 |
|
0,2 |
493 |
525 |
562 |
602 |
647 |
672 |
755 |
598 |
510 |
446 |
397 |
|
0,3 |
462 |
491 |
520 |
552 |
587 |
606 |
654 |
610 |
515 |
449 |
400 |
|
0,4 |
435 |
459 |
484 |
510 |
538 |
553 |
586 |
633 |
523 |
454 |
403 |
|
0,5 |
411 |
431 |
452 |
474 |
494 |
506 |
534 |
568 |
542 |
460 |
406 |
|
2 |
0,05 |
443 |
478 |
541 |
604 |
638 |
704 |
623 |
494 |
413 |
357 |
315 |
0,1 |
428 |
468 |
512 |
561 |
627 |
646 |
626 |
496 |
414 |
357 |
315 |
|
0,2 |
395 |
427 |
461 |
498 |
541 |
562 |
647 |
502 |
417 |
359 |
316 |
|
0,3 |
367 |
383 |
420 |
448 |
480 |
497 |
552 |
515 |
422 |
362 |
318 |
|
0,4 |
343 |
364 |
386 |
408 |
423 |
445 |
475 |
511 |
431 |
366 |
321 |
|
0,5 |
321 |
399 |
357 |
375 |
392 |
402 |
420 |
440 |
460 |
373 |
325 |
|
2,5 |
0,05 |
360 |
406 |
457 |
517 |
596 |
643 |
526 |
413 |
343 |
293 |
256 |
0,1 |
349 |
387 |
430 |
478 |
537 |
571 |
542 |
416 |
343 |
293 |
257 |
|
0,2 |
322 |
351 |
382 |
415 |
445 |
473 |
548 |
422 |
345 |
295 |
258 |
|
0,3 |
298 |
321 |
344 |
367 |
394 |
403 |
456 |
436 |
350 |
398 |
260 |
|
0,4 |
277 |
295 |
314 |
300 |
352 |
362 |
386 |
413 |
358 |
301 |
262 |
|
0,5 |
259 |
274 |
289 |
303 |
318 |
325 |
341 |
358 |
366 |
306 |
265 |
|
3 |
0,05 |
294 |
337 |
386 |
433 |
514 |
560 |
459 |
450 |
287 |
245 |
215 |
0,1 |
286 |
322 |
361 |
406 |
450 |
489 |
465 |
351 |
287 |
245 |
215 |
|
0,2 |
266 |
293 |
320 |
349 |
381 |
392 |
457 |
357 |
290 |
246 |
215 |
|
0,3 |
247 |
266 |
287 |
507 |
324 |
342 |
374 |
370 |
294 |
249 |
217 |
|
0,4 |
229 |
245 |
260 |
277 |
287 |
301 |
325 |
338 |
300 |
252 |
219 |
|
0,5 |
213 |
226 |
239 |
251 |
262 |
269 |
284 |
293 |
295 |
255 |
220 |
|
3,5 |
0,05 |
240 |
278 |
325 |
377 |
433 |
482 |
393 |
298 |
244 |
208 |
182 |
0,1 |
236 |
269 |
306 |
347 |
392 |
419 |
396 |
299 |
244 |
208 |
182 |
|
0,2 |
223 |
247 |
271 |
297 |
324 |
338 |
392 |
303 |
246 |
209 |
183 |
|
0,3 |
207 |
225 |
243 |
261 |
275 |
289 |
320 |
312 |
250 |
211 |
184 |
|
0,4 |
193 |
206 |
220 |
234 |
247 |
254 |
272 |
281 |
253 |
213 |
185 |
|
0,5 |
180 |
191 |
201 |
208 |
221 |
226 |
238 |
243 |
243 |
215 |
186 |
|
4 |
0,05 |
200 |
231 |
272 |
322 |
379 |
412 |
336 |
255 |
209 |
179 |
157 |
0,1 |
197 |
226 |
260 |
291 |
330 |
359 |
339 |
251 |
205 |
179 |
157 |
|
0,2 |
188 |
210 |
233 |
250 |
273 |
319 |
335 |
260 |
212 |
180 |
157 |
|
0,3 |
177 |
193 |
208 |
224 |
235 |
248 |
273 |
266 |
214 |
181 |
158 |
|
0,4 |
165 |
177 |
185 |
199 |
212 |
213 |
232 |
237 |
216 |
183 |
159 |
|
0,5 |
154 |
163 |
172 |
181 |
190 |
193 |
202 |
206 |
204 |
183 |
160 |
|
4,5 |
0,05 |
168 |
194 |
229 |
268 |
324 |
343 |
287 |
216 |
182 |
156 |
136 |
0,1 |
166 |
191 |
222 |
256 |
290 |
210 |
290 |
221 |
182 |
156 |
136 |
|
0,2 |
161 |
180 |
201 |
221 |
240 |
251 |
286 |
224 |
183 |
156 |
137 |
|
0,3 |
152 |
167 |
181 |
194 |
203 |
214 |
230 |
227 |
185 |
157 |
138 |
|
0,4 |
143 |
153 |
164 |
174 |
183 |
188 |
200 |
202 |
185 |
158 |
138 |
|
0,5 |
133 |
142 |
150 |
157 |
164 |
167 |
174 |
177 |
174 |
157 |
138 |
|
5 |
0,05 |
143 |
164 |
193 |
233 |
275 |
298 |
248 |
192 |
159 |
137 |
120 |
0,1 |
142 |
163 |
190 |
221 |
252 |
268 |
250 |
193 |
159 |
137 |
120 |
|
0,2 |
139 |
156 |
175 |
193 |
209 |
218 |
247 |
195 |
160 |
137 |
120 |
|
0,3 |
132 |
145 |
158 |
169 |
181 |
184 |
203 |
196 |
161 |
138 |
121 |
|
0,4 |
125 |
134 |
143 |
152 |
157 |
164 |
171 |
175 |
160 |
138 |
121 |
|
0,5 |
117 |
124 |
131 |
137 |
144 |
146 |
150 |
154 |
150 |
137 |
121 |
|
5,5 |
0,05 |
124 |
142 |
166 |
198 |
242 |
255 |
215 |
168 |
140 |
121 |
107 |
0,1 |
123 |
141 |
164 |
192 |
220 |
230 |
217 |
169 |
140 |
121 |
107 |
|
0,2 |
121 |
136 |
153 |
170 |
184 |
192 |
214 |
171 |
138 |
121 |
107 |
|
0,3 |
116 |
128 |
139 |
150 |
160 |
165 |
178 |
170 |
142 |
122 |
107 |
|
0,4 |
110 |
119 |
127 |
134 |
139 |
144 |
152 |
153 |
140 |
122 |
107 |
|
0,5 |
104 |
110 |
116 |
121 |
125 |
129 |
134 |
135 |
131 |
120 |
107 |
|
6 |
0,05 |
108 |
123 |
114 |
117 |
209 |
220 |
188 |
149 |
125 |
108 |
095 |
0,1 |
108 |
123 |
142 |
167 |
192 |
205 |
189 |
249 |
125 |
108 |
095 |
|
0,2 |
107 |
120 |
135 |
150 |
163 |
169 |
187 |
150 |
125 |
108 |
095 |
|
0,3 |
103 |
113 |
124 |
133 |
142 |
146 |
156 |
149 |
126 |
108 |
096 |
|
0,4 |
098 |
106 |
113 |
120 |
123 |
129 |
135 |
135 |
123 |
108 |
096 |
|
0,5 |
092 |
098 |
104 |
109 |
113 |
115 |
119 |
120 |
116 |
106 |
095 |
Примечание. Значения коэффициента juu в таблице увеличены в 1000 раз.
Таблица 5
Коэффициенты juu для стержней из неравнополочных уголков шарнирно закрепленных в двух главных плоскостях
juu при равном |
||||||||||||
-0,5 |
-0,4 |
-0,3 |
-0,2 |
-0,1 |
0 |
+0,1 |
+0,2 |
-0,3 |
-0,4 |
-0,5 |
||
0,5 |
0,05 |
840 |
362 |
887 |
909 |
933 |
945 |
936 |
890 |
848 |
810 |
755 |
0,1 |
825 |
845 |
866 |
889 |
911 |
922 |
939 |
890 |
848 |
810 |
775 |
|
0,2 |
795 |
807 |
827 |
849 |
867 |
878 |
907 |
893 |
850 |
811 |
776 |
|
0,3 |
760 |
776 |
789 |
813 |
826 |
837 |
863 |
882 |
853 |
812 |
777 |
|
0,4 |
729 |
745 |
761 |
778 |
789 |
801 |
823 |
840 |
856 |
816 |
779 |
|
0,5 |
707 |
718 |
732 |
744 |
756 |
760 |
787 |
800 |
816 |
830 |
785 |
|
1 |
0,05 |
680 |
711 |
751 |
788 |
833 |
821 |
860 |
778 |
711 |
655 |
608 |
0,1 |
655 |
685 |
717 |
753 |
790 |
806 |
872 |
779 |
712 |
656 |
607 |
|
0,2 |
609 |
633 |
659 |
668 |
714 |
725 |
768 |
796 |
716 |
658 |
609 |
|
0,3 |
569 |
589 |
610 |
631 |
653 |
663 |
696 |
719 |
734 |
662 |
612 |
|
0,4 |
533 |
551 |
568 |
584 |
601 |
609 |
620 |
649 |
663 |
678 |
618 |
|
0,5 |
501 |
515 |
529 |
542 |
555 |
561 |
577 |
590 |
600 |
608 |
614 |
|
1,5 |
0,05 |
543 |
577 |
621 |
667 |
726 |
757 |
776 |
670 |
591 |
530 |
481 |
0,1 |
514 |
545 |
564 |
614 |
660 |
679 |
753 |
671 |
592 |
530 |
482 |
|
0,2 |
466 |
489 |
514 |
540 |
565 |
566 |
622 |
652 |
597 |
533 |
484 |
|
0,3 |
427 |
445 |
453 |
482 |
490 |
508 |
526 |
557 |
568 |
541 |
483 |
|
0,4 |
393 |
408 |
422 |
435 |
439 |
454 |
473 |
485 |
493 |
494 |
487 |
|
0,5 |
364 |
375 |
385 |
395 |
404 |
407 |
419 |
429 |
435 |
435 |
432 |
|
2 |
0,05 |
437 |
458 |
508 |
554 |
609 |
640 |
686 |
568 |
489 |
432 |
388 |
0,2 |
407 |
434 |
464 |
500 |
539 |
558 |
624 |
570 |
490 |
432 |
388 |
|
0,3 |
363 |
382 |
404 |
415 |
446 |
430 |
495 |
514 |
498 |
236 |
390 |
|
0,4 |
300 |
304 |
322 |
332 |
338 |
339 |
358 |
365 |
367 |
364 |
355 |
|
0,5 |
275 |
283 |
291 |
299 |
305 |
308 |
316 |
320 |
321 |
329 |
314 |
|
2,5 |
0,05 |
355 |
384 |
418 |
459 |
506 |
532 |
598 |
478 |
406 |
355 |
317 |
0,1 |
330 |
351 |
370 |
406 |
439 |
451 |
490 |
482 |
407 |
356 |
318 |
|
0,2 |
290 |
305 |
323 |
332 |
357 |
368 |
391 |
401 |
395 |
358 |
319 |
|
0,3 |
255 |
271 |
284 |
288 |
307 |
312 |
324 |
330 |
329 |
320 |
305 |
|
0,4 |
237 |
245 |
253 |
262 |
268 |
270 |
277 |
282 |
281 |
277 |
270 |
|
0,5 |
216 |
223 |
229 |
234 |
236 |
240 |
243 |
246 |
246 |
244 |
239 |
|
3 |
0,05 |
293 |
319 |
346 |
379 |
415 |
424 |
480 |
402 |
330 |
296 |
264 |
0,1 |
271 |
289 |
311 |
334 |
352 |
369 |
403 |
401 |
441 |
297 |
264 |
|
0,2 |
236 |
250 |
262 |
269 |
290 |
290 |
313 |
317 |
309 |
289 |
262 |
|
0,3 |
211 |
221 |
230 |
239 |
248 |
251 |
252 |
262 |
259 |
251 |
240 |
|
0,4 |
192 |
199 |
205 |
211 |
216 |
217 |
221 |
224 |
222 |
218 |
212 |
|
0,5 |
175 |
180 |
185 |
189 |
192 |
192 |
193 |
196 |
! 95 |
193 |
189 |
|
3,5 |
0,05 |
244 |
261 |
290 |
316 |
337 |
358 |
383 |
331 |
285 |
249 |
222 |
0,1 |
221 |
239 |
254 |
276 |
289 |
305 |
326 |
321 |
285 |
249 |
222 |
|
0,2 |
196 |
206 |
213 |
229 |
240 |
244 |
255 |
255 |
247 |
233 |
215 |
|
0,3 |
176 |
183 |
187 |
198 |
203 |
206 |
211 |
212 |
209 |
202 |
190 |
|
0,4 |
159 |
165 |
170 |
174 |
178 |
179 |
182 |
182 |
181 |
177 |
172 |
|
0,5 |
145 |
149 |
152 |
154 |
158 |
155 |
160 |
160 |
157 |
157 |
154 |
|
4 |
0,05 |
207 |
225 |
245 |
265 |
287 |
295 |
312 |
287 |
244 |
253 |
190 |
0,1 |
191 |
204 |
218 |
232 |
246 |
254 |
266 |
260 |
239 |
212 |
190 |
|
0,2 |
166 |
175 |
183 |
192 |
196 |
203 |
210 |
209 |
202 |
192 |
179 |
|
0,3 |
148 |
154 |
157 |
166 |
171 |
172 |
175 |
175 |
172 |
167 |
167 |
|
0,4 |
135 |
139 |
143 |
147 |
149 |
150 |
152 |
152 |
150 |
147 |
112 |
|
0,5 |
123 |
126 |
129 |
131 |
131 |
131 |
131 |
134 |
133 |
131 |
128 |
|
4,5 |
0,05 |
173 |
192 |
204 |
220 |
240 |
241 |
256 |
235 |
209 |
183 |
164 |
0,1 |
163 |
163 |
185 |
193 |
207 |
213 |
220 |
215 |
199 |
175 |
163 |
|
0,2 |
139 |
146 |
156 |
164 |
170 |
172 |
177 |
175 |
169 |
160 |
150 |
|
0,3 |
127 |
132 |
137 |
141 |
145 |
146 |
149 |
148 |
145 |
140 |
134 |
|
0,4 |
115 |
119 |
122 |
125 |
127 |
128 |
128 |
129 |
127 |
124 |
120 |
|
0,5 |
105 |
108 |
110 |
112 |
113 |
111 |
112 |
114 |
112 |
101 |
106 |
|
5 |
0,05 |
158 |
163 |
175 |
188 |
204 |
209 |
214 |
200 |
180 |
160 |
143 |
0,1 |
141 |
147 |
156 |
168 |
173 |
181 |
186 |
180 |
168 |
151 |
142 |
|
0,2 |
123 |
129 |
135 |
140 |
146 |
148 |
149 |
147 |
143 |
135 |
125 |
|
0,3 |
110 |
112 |
119 |
122 |
122 |
126 |
127 |
126 |
123 |
119 |
115 |
|
0,4 |
096 |
103 |
106 |
106 |
108 |
110 |
111 |
110 |
109 |
103 |
100 |
|
0,5 |
092 |
093 |
095 |
097 |
098 |
098 |
098 |
097 |
096 |
094 |
093 |
|
5,5 |
0,05 |
133 |
144 |
155 |
165 |
174 |
178 |
180 |
170 |
156 |
139 |
129 |
0,1 |
123 |
131 |
139 |
146 |
158 |
155 |
159 |
153 |
144 |
133 |
121 |
|
0,2 |
105 |
110 |
117 |
122 |
127 |
128 |
130 |
127 |
123 |
117 |
108 |
|
0,3 |
097 |
100 |
101 |
107 |
109 |
109 |
110 |
109 |
107 |
108 |
099 |
|
0,4 |
088 |
090 |
098 |
095 |
096 |
096 |
097 |
096 |
094 |
092 |
089 |
|
0,5 |
080 |
082 |
082 |
085 |
086 |
086 |
086 |
086 |
085 |
083 |
081 |
|
6 |
0,05 |
117 |
126 |
135 |
144 |
147 |
153 |
154 |
143 |
135 |
121 |
111 |
0,1 |
108 |
115 |
122 |
127 |
133 |
135 |
136 |
132 |
121 |
116 |
107 |
|
0,2 |
095 |
099 |
108 |
107 |
111 |
112 |
113 |
110 |
106 |
102 |
096 |
|
0,3 |
084 |
088 |
091 |
094 |
094 |
096 |
096 |
095 |
093 |
090 |
046 |
|
0,4 |
077 |
078 |
082 |
084 |
085 |
085 |
085 |
084 |
083 |
081 |
478 |
|
0,5 |
071 |
072 |
074 |
075 |
075 |
075 |
076 |
076 |
075 |
073 |
072 |
Примечание. Значения коэффициента juu в таблице увеличены в 1000 раз.
Таблица 6
Коэффициент juu для внецентренно сжатых шарнирно закрепленных стержней из одиночных уголков (mx = my = 1)
fox = fo sin v; foy = fo cos v
|
juu при v, равном |
|||||||||
0 |
p/8 |
p/4 |
3p/8 |
p/2 |
5p/8 |
3p/4 |
7p/8 |
p |
||
0,5 |
0,25 |
838 |
837 |
870 |
925 |
851 |
810 |
810 |
810 |
808 |
0,5 |
649 |
717 |
766 |
855 |
749 |
695 |
667 |
675 |
700 |
|
0,75 |
602 |
623 |
680 |
781 |
675 |
601 |
572 |
576 |
600 |
|
1 |
529 |
550 |
604 |
706 |
615 |
533 |
498 |
503 |
526 |
|
1,25 |
467 |
488 |
540 |
647 |
570 |
480 |
440 |
443 |
465 |
|
1,5 |
419 |
433 |
490 |
595 |
526 |
432 |
394 |
396 |
414 |
|
1 |
0,25 |
796 |
814 |
844 |
891 |
831 |
804 |
782 |
781 |
759 |
0,5 |
676 |
682 |
734 |
828 |
739 |
683 |
653 |
655 |
664 |
|
0,75 |
574 |
593 |
652 |
763 |
672 |
597 |
560 |
560 |
571 |
|
1 |
505 |
524 |
584 |
705 |
605 |
527 |
489 |
487 |
501 |
|
1,25 |
449 |
466 |
527 |
654 |
559 |
472 |
435 |
433 |
444 |
|
1,5 |
401 |
418 |
479 |
607 |
509 |
427 |
391 |
387 |
398 |
|
1,5 |
0,25 |
744 |
755 |
793 |
850 |
809 |
774 |
745 |
742 |
742 |
0,5 |
619 |
635 |
686 |
777 |
726 |
654 |
619 |
610 |
617 |
|
0,75 |
536 |
554 |
613 |
711 |
652 |
568 |
531 |
523 |
533 |
|
1 |
471 |
483 |
541 |
660 |
591 |
504 |
464 |
461 |
467 |
|
1,25 |
418 |
433 |
489 |
605 |
540 |
451 |
413 |
409 |
417 |
|
1,5 |
375 |
392 |
443 |
566 |
500 |
411 |
372 |
367 |
372 |
|
2 |
0,25 |
689 |
694 |
735 |
797 |
791 |
732 |
698 |
682 |
675 |
0,5 |
563 |
575 |
624 |
719 |
699 |
616 |
567 |
566 |
563 |
|
0,75 |
484 |
500 |
549 |
654 |
629 |
533 |
493 |
482 |
482 |
|
1 |
430 |
442 |
491 |
597 |
570 |
473 |
434 |
423 |
427 |
|
1,25 |
380 |
394 |
442 |
552 |
552 |
426 |
388 |
379 |
380 |
|
1,5 |
344 |
360 |
402 |
509 |
484 |
389 |
350 |
341 |
344 |
|
2,5 |
0,25 |
617 |
634 |
661 |
728 |
759 |
682 |
641 |
622 |
616 |
0,5 |
503 |
517 |
558 |
644 |
671 |
570 |
527 |
506 |
506 |
|
0,75 |
435 |
446 |
491 |
584 |
594 |
495 |
451 |
436 |
434 |
|
1 |
385 |
394 |
440 |
536 |
548 |
440 |
399 |
387 |
386 |
|
1,25 |
344 |
356 |
398 |
494 |
504 |
398 |
359 |
348 |
344 |
|
1,5 |
313 |
325 |
363 |
460 |
464 |
366 |
326 |
313 |
313 |
|
3 |
0,25 |
590 |
619 |
650 |
751 |
753 |
623 |
575 |
551 |
546 |
0,5 |
445 |
459 |
493 |
635 |
642 |
520 |
473 |
452 |
448 |
|
0,75 |
387 |
399 |
467 |
571 |
584 |
457 |
410 |
391 |
386 |
|
1 |
344 |
354 |
391 |
476 |
540 |
407 |
363 |
348 |
344 |
|
1,25 |
309 |
321 |
361 |
440 |
494 |
367 |
329 |
313 |
308 |
|
1,5 |
283 |
291 |
326 |
407 |
450 |
336 |
299 |
286 |
286 |
|
3,5 |
0,25 |
518 |
538 |
575 |
653 |
703 |
549 |
508 |
487 |
478 |
0,5 |
393 |
408 |
434 |
555 |
641 |
464 |
424 |
399 |
396 |
|
0,75 |
344 |
354 |
383 |
498 |
586 |
418 |
366 |
350 |
344 |
|
1 |
307 |
314 |
348 |
449 |
529 |
369 |
328 |
311 |
307 |
|
1,25 |
279 |
286 |
317 |
424 |
467 |
336 |
297 |
281 |
277 |
|
1,5 |
254 |
265 |
304 |
400 |
456 |
308 |
273 |
258 |
255 |
|
4 |
0,25 |
452 |
464 |
489 |
524 |
578 |
480 |
438 |
419 |
414 |
0,5 |
364 |
372 |
416 |
471 |
534 |
411 |
372 |
352 |
350 |
|
0,75 |
303 |
310 |
360 |
435 |
499 |
371 |
328 |
307 |
305 |
|
1 |
273 |
281 |
328 |
403 |
464 |
337 |
295 |
276 |
274 |
|
1,25 |
248 |
257 |
293 |
371 |
441 |
310 |
267 |
252 |
249 |
|
1,5 |
229 |
238 |
272 |
348 |
411 |
282 |
248 |
233 |
228 |
|
4,5 |
0,25 |
388 |
395 |
408 |
435 |
463 |
406 |
375 |
361 |
356 |
0,5 |
304 |
307 |
349 |
401 |
443 |
360 |
324 |
308 |
306 |
|
0,75 |
270 |
275 |
294 |
369 |
424 |
327 |
289 |
274 |
268 |
|
1 |
243 |
254 |
271 |
341 |
403 |
300 |
263 |
248 |
243 |
|
1,25 |
223 |
231 |
258 |
323 |
385 |
279 |
242 |
226 |
225 |
|
5 |
0,25 |
326 |
331 |
342 |
362 |
380 |
349 |
321 |
310 |
310 |
0,5 |
279 |
285 |
285 |
337 |
368 |
312 |
282 |
268 |
265 |
|
0,75 |
243 |
246 |
275 |
318 |
356 |
288 |
259 |
242 |
239 |
|
1 |
217 |
222 |
239 |
300 |
344 |
264 |
235 |
221 |
219 |
|
1,25 |
201 |
204 |
228 |
277 |
330 |
249 |
219 |
203 |
200 |
|
1,5 |
186 |
196 |
215 |
267 |
318 |
234 |
202 |
190 |
187 |
|
5,5 |
0,25 |
263 |
279 |
290 |
303 |
347 |
295 |
276 |
270 |
269 |
0,5 |
210 |
253 |
262 |
287 |
308 |
272 |
248 |
236 |
235 |
|
0,75 |
214 |
221 |
240 |
270 |
300 |
253 |
225 |
215 |
212 |
|
1 |
196 |
200 |
228 |
253 |
292 |
235 |
211 |
198 |
195 |
|
1,25 |
180 |
186 |
204 |
216 |
284 |
222 |
198 |
183 |
181 |
|
6 |
0,25 |
238 |
243 |
248 |
258 |
290 |
253 |
239 |
233 |
232 |
0,5 |
213 |
218 |
227 |
246 |
278 |
235 |
217 |
208 |
206 |
|
0,75 |
188 |
193 |
210 |
223 |
256 |
221 |
200 |
192 |
187 |
|
1 |
174 |
178 |
197 |
221 |
251 |
208 |
188 |
175 |
174 |
|
1,25 |
163 |
168 |
176 |
215 |
244 |
199 |
177 |
165 |
163 |
|
1,5 |
151 |
157 |
171 |
205 |
236 |
188 |
166 |
155 |
152 |
Примечание. Коэффициенты juu в таблице увеличены в 1000 раз.
Таблица 7
Коэффициент kосл учитывающий влияние краевого выреза на устойчивость шарнирно закрепленного стержня из спаренных уголков
(mx = my = 1)
Параметры выреза: bосл = 0,36;
lосл = 0,5b
f0 |
kосл при u, равном |
||||||||
0 |
p/4 |
p/2 |
3p/4 |
p |
5p/4 |
3p/2 |
7p/4 |
||
bосл = 0,3b; lосл = 0,5b |
|||||||||
1 |
0,1 |
0,78 |
0,84 |
0,89 |
0,93 |
0,93 |
0,81 |
0,77 |
0,73 |
0,3 |
0,78 |
0,99 |
1 |
1 |
1 |
0,98 |
0,76 |
0,76 |
|
0,5 |
0,77 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
0,74 |
0,76 |
|
3 |
0,1 |
0,88 |
1 |
1 |
0,95 |
0,9 |
1 |
0,81 |
0,84 |
0,3 |
0,87 |
1 |
0,96 |
1 |
1 |
1 |
0,89 |
0,85 |
|
0,5 |
0,85 |
1 |
0,94 |
1 |
1 |
1 |
0,82 |
0,83 |
|
5 |
0,1 |
0,97 |
1 |
0,92 |
0,95 |
0,96 |
0,93 |
0,9 |
0,93 |
0,3 |
0,97 |
1 |
0,86 |
1 |
1 |
1 |
0,86 |
0,92 |
|
0,5 |
0,98 |
1 |
0,93 |
1 |
1 |
1 |
0,92 |
0,91 |
|
bосл = 0,3b; lосл = 0,5b |
|||||||||
1 |
0,1 |
0,92 |
0,85 |
0,79 |
0,75 |
0,74 |
0,75 |
0,79 |
0,83 |
0,3 |
0,99 |
1 |
0,89 |
0,74 |
0,74 |
0,74 |
0,89 |
1 |
|
0,5 |
0,99 |
1 |
0,93 |
0,73 |
0,73 |
0,73 |
0,93 |
1 |
|
3 |
0,1 |
1 |
1 |
0,97 |
0,79 |
0,84 |
0,79 |
0,96 |
1 |
0,3 |
0,95 |
1 |
1 |
0,8 |
0,84 |
0,8 |
1 |
1 |
|
0,5 |
0,91 |
1 |
1 |
0,84 |
0,82 |
0,84 |
1 |
1 |
|
5 |
0,1 |
0,98 |
0,97 |
0,9 |
0,85 |
0,85 |
0,85 |
0,9 |
0,97 |
0,3 |
1 |
0,98 |
0,92 |
0,9 |
0,91 |
0,9 |
0,95 |
1 |
|
0,5 |
0,96 |
0,99 |
1 |
0,91 |
0,89 |
0,91 |
1 |
0,99 |
|
bосл = 0,6b; lосл = 0,5b |
|||||||||
1 |
0,1 |
0,58 |
0,63 |
0,66 |
0,71 |
0,7 |
0,64 |
0,58 |
0,57 |
0,3 |
0,58 |
0,73 |
0,84 |
1 |
1 |
0,74 |
0,58 |
0,57 |
|
0,5 |
0,6 |
0,84 |
0,97 |
1 |
1 |
0,81 |
0,57 |
0,57 |
|
3 |
0,1 |
0,69 |
0,84 |
1 |
1 |
1 |
0,93 |
0,68 |
0,69 |
0,3 |
0,7 |
1 |
0,91 |
1 |
1 |
1 |
0,66 |
0,66 |
|
0,5 |
0,71 |
1 |
0,8 |
1 |
1 |
1 |
0,65 |
0,65 |
|
5 |
0,1 |
0,86 |
0,93 |
0,92 |
0,93 |
0,91 |
0,91 |
0,87 |
0,82 |
0,3 |
0,86 |
1 |
0,75 |
0,98 |
1 |
0,9 |
0,66 |
0,77 |
|
0,5 |
0,82 |
1 |
0,78 |
0,96 |
1 |
1 |
0,7 |
0,75 |
|
bосл = 0,6b; lосл = 0,5b |
|||||||||
1 |
0,1 |
0,71 |
0,69 |
0,61 |
0,57 |
0,57 |
0,57 |
0,61 |
0,69 |
0,3 |
0,99 |
1 |
0,69 |
0,56 |
0,56 |
0,56 |
0,69 |
1 |
|
0,5 |
0,97 |
1 |
0,78 |
0,57 |
0,56 |
0,57 |
0,78 |
1 |
|
3 |
0,1 |
1 |
1 |
0,79 |
0,64 |
0,68 |
0,64 |
0,79 |
1 |
0,3 |
0,93 |
1 |
1 |
0,68 |
0,67 |
0,68 |
1 |
1 |
|
0,5 |
0,82 |
0,98 |
1 |
0,66 |
0,64 |
0,66 |
1 |
1 |
|
5 |
0,1 |
0,97 |
0,95 |
0,87 |
0,76 |
0,75 |
0,76 |
0,87 |
0,95 |
0,3 |
0,89 |
0,94 |
0,88 |
0,78 |
0,74 |
0,78 |
0,87 |
0,94 |
|
0,5 |
0,82 |
0,91 |
1 |
0,75 |
0,71 |
0,75 |
1 |
0,91 |
|
bосл = 0,6b; lосл = 0,5b |
|||||||||
1 |
0,1 |
0,44 |
0,47 |
0,49 |
0,53 |
0,53 |
0,48 |
0,44 |
0,43 |
0,3 |
0,44 |
0,55 |
0,65 |
0,75 |
0,75 |
0,56 |
0,44 |
0,43 |
|
0,5 |
0,44 |
0,63 |
0,81 |
1 |
1 |
0,62 |
0,44 |
0,43 |
|
3 |
0,1 |
0,54 |
0,67 |
0,82 |
0,96 |
0,91 |
0,7 |
0,52 |
0,53 |
0,3 |
0,55 |
0,78 |
0,84 |
0,9 |
1 |
0,95 |
0,52 |
0,52 |
|
0,5 |
0,56 |
0,98 |
0,72 |
0,87 |
0,99 |
0,94 |
0,5 |
0,51 |
|
5 |
0,1 |
0,74 |
0,86 |
0,9 |
0,9 |
0,85 |
0,96 |
0,66 |
0,68 |
0,3 |
0,71 |
0,95 |
0,66 |
0,87 |
0,95 |
0,97 |
0,51 |
0,62 |
|
0,5 |
0,72 |
1 |
0,67 |
0,8 |
0,93 |
1 |
0,56 |
0,6 |
|
bосл = 0,9b; lосл = 0,5b |
|||||||||
1 |
0,1 |
0,63 |
0,6 |
0,54 |
0,51 |
0,5 |
0,51 |
0,54 |
0,6 |
0,3 |
0,87 |
0,93 |
0,62 |
0,51 |
0,51 |
0,5 |
0,62 |
0,88 |
|
0,5 |
0,89 |
0,94 |
0,7 |
0,5 |
0,51 |
0,5 |
0,68 |
0,9 |
|
3 |
0,1 |
0,96 |
1 |
0,75 |
0,58 |
0,63 |
0,58 |
0,75 |
1 |
0,3 |
0,89 |
1 |
0,93 |
0,62 |
0,62 |
0,62 |
0,9 |
1 |
|
0,5 |
0,81 |
0,96 |
1 |
0,61 |
0,6 |
0,61 |
1 |
0,89 |
|
5 |
0,1 |
0,96 |
0,95 |
0,87 |
0,73 |
0,71 |
0,73 |
0,86 |
0,95 |
0,3 |
0,87 |
0,92 |
0,84 |
0,73 |
0,71 |
0,73 |
0,86 |
0,94 |
|
0,5 |
0,8 |
0,88 |
1 |
0,7 |
0,67 |
0,7 |
1 |
0,89 |
|
Параметры выреза: bосл = 0,3b; lосл = 1b |
|||||||||
2 |
0,05 |
0,81 |
0,88 |
0,91 |
0,98 |
1 |
0,89 |
0,8 |
0,81 |
0,1 |
0,82 |
0,93 |
1 |
1 |
1 |
0,93 |
0,79 |
0,78 |
|
0,2 |
0,82 |
1 |
1 |
0,99 |
1 |
1 |
0,79 |
0,79 |
|
0,3 |
0,82 |
1 |
0,95 |
1 |
1 |
1 |
0,78 |
0,78 |
|
0,5 |
0,82 |
1 |
0,88 |
1 |
1 |
1 |
0,77 |
0,77 |
|
3 |
0,05 |
0,88 |
0,91 |
1 |
0,91 |
0,98 |
0,94 |
0,81 |
0,83 |
0,1 |
0,87 |
1 |
1 |
0,93 |
0,96 |
0,92 |
0,8 |
0,82 |
|
0,2 |
0,88 |
1 |
1 |
0,98 |
1 |
1 |
0,8 |
0,8 |
|
0,3 |
0,86 |
1 |
0,99 |
1 |
1 |
1 |
0,79 |
0,84 |
|
0,5 |
0,84 |
1 |
0,9 |
1 |
1 |
1 |
0,78 |
0,82 |
|
4 |
0,05 |
0,92 |
0,92 |
0,95 |
0,93 |
0,93 |
0,95 |
0,85 |
0,87 |
0,1 |
0,92 |
0,98 |
0,97 |
0,91 |
0,97 |
0,88 |
0,81 |
0,87 |
|
0,2 |
0,92 |
1 |
0,89 |
0,96 |
0,98 |
0,86 |
0,77 |
0,83 |
|
0,3 |
0,88 |
1 |
1 |
1 |
1 |
0,97 |
0,8 |
0,82 |
|
0,5 |
0,88 |
1 |
0,93 |
1 |
1 |
1 |
0,83 |
0,89 |
|
5 |
0,05 |
0,94 |
0,95 |
0,96 |
0,9 |
0,9 |
091 |
094 |
0,92 |
0,1 |
0,94 |
0,97 |
0,92 |
0,88 |
0,92 |
0,92 |
0,88 |
0,9 |
|
0,2 |
0,91 |
1 |
0,83 |
0,95 |
1 |
0,93 |
0,79 |
0,88 |
|
0,3 |
0,91 |
1 |
0,83 |
1 |
1 |
0,98 |
0,73 |
0,86 |
|
0,5 |
0,87 |
1 |
0,93 |
1 |
0,98 |
1 |
0,81 |
0,89 |
|
bосл = 0,6b; lосл = 1b |
|||||||||
2 |
0,05 |
0,6 |
0,65 |
0,7 |
0,77 |
0,77 |
0,68 |
0,6 |
0,59 |
0,1 |
0,6 |
0,72 |
0,8 |
0,91 |
0,9 |
0,75 |
0,61 |
0,6 |
|
0,2 |
0,61 |
0,83 |
1 |
1 |
1 |
0,87 |
0,61 |
0,6 |
|
0,3 |
0,62 |
0,87 |
0,92 |
1 |
1 |
0,89 |
0,61 |
0,59 |
|
0,5 |
0,62 |
1 |
0,82 |
0,99 |
1 |
0,97 |
0,59 |
0,59 |
|
3 |
0,05 |
0,66 |
0,74 |
0,82 |
0,97 |
0,92 |
0,75 |
0,63 |
0,65 |
0,1 |
0,67 |
0,84 |
0,99 |
0,89 |
1 |
0,91 |
0,65 |
0,65 |
|
0,2 |
0,68 |
0,96 |
095 |
0,94 |
1 |
0,94 |
0,66 |
0,66 |
|
0,3 |
0,68 |
1 |
0,88 |
1 |
1 |
1 |
0,66 |
0,65 |
|
0,5 |
0,69 |
1 |
0,78 |
0,96 |
1 |
1 |
0,63 |
0,63 |
|
4 |
0,05 |
0,75 |
0,83 |
0,89 |
0,89 |
0,9 |
0,93 |
0,85 |
0,72 |
0,1 |
0,75 |
0,89 |
0,93 |
0,93 |
0,94 |
0,92 |
0,69 |
0,72 |
|
0,2 |
0,75 |
0,99 |
0,85 |
0,92 |
0,91 |
0,9 |
0,66 |
0,71 |
|
0,3 |
0,76 |
1 |
0,79 |
0,98 |
1 |
0,98 |
0,69 |
0,69 |
|
0,5 |
0,77 |
1 |
0,76 |
0,93 |
0,99 |
1 |
0,66 |
0,68 |
|
5 |
0,05 |
0,83 |
0,88 |
0,94 |
0,9 |
0,88 |
0,91 |
0,85 |
0,81 |
0,1 |
0,83 |
0,92 |
0,91 |
0,84 |
0,85 |
0,92 |
0,77 |
0,78 |
|
0,2 |
0,82 |
0,95 |
077 |
0,93 |
0,96 |
0,83 |
0,66 |
0,75 |
|
0,3 |
0,83 |
0,95 |
0,72 |
0,93 |
0,94 |
1 |
0,62 |
0,74 |
|
0,5 |
0,81 |
1 |
0,75 |
0,88 |
0,92 |
1 |
0,68 |
0,73 |
|
bосл = 0,9b; lосл = 1b |
|||||||||
2 |
0,05 |
0,45 |
0,48 |
0,52 |
0,55 |
0,56 |
0,5 |
0,45 |
0,44 |
0,1 |
0,46 |
0,53 |
0,6 |
0,70 |
0,7 |
0,55 |
0,46 |
0,44 |
|
0,2 |
0,46 |
0,62 |
0,77 |
1 |
0,92 |
0,64 |
0,46 |
0,45 |
|
0,3 |
0,47 |
0,69 |
0,78 |
1 |
1 |
0,7 |
0,46 |
0,45 |
|
0,5 |
0,48 |
0,77 |
0,79 |
0,85 |
0,99 |
0,74 |
0,46 |
0,46 |
|
3 |
0,05 |
0,49 |
0,58 |
0,59 |
0,65 |
0,73 |
0,55 |
0,47 |
0,49 |
0,1 |
0,51 |
0,63 |
0,77 |
0,95 |
0,92 |
0,65 |
0,49 |
0,5 |
|
0,2 |
0,52 |
0,77 |
0,89 |
0,9 |
0,96 |
0,84 |
0,5 |
0,5 |
|
0,3 |
0,52 |
0,77 |
0,83 |
0,93 |
0,98 |
0,82 |
0,5 |
0,5 |
|
0,5 |
0,54 |
0,93 |
0,69 |
0,8 |
0,92 |
0,92 |
0,49 |
0,49 |
|
4 |
0,05 |
0,59 |
0,65 |
0,69 |
0,89 |
0,86 |
0,74 |
0,51 |
0,56 |
0,1 |
0,6 |
0,73 |
0,83 |
0,82 |
0,84 |
0,9 |
0,52 |
0,57 |
|
0,2 |
0,59 |
0,85 |
0,76 |
0,85 |
0,83 |
0,91 |
0,51 |
0,56 |
|
0,3 |
0,61 |
0,88 |
0,76 |
0,82 |
0,9 |
1 |
0,53 |
0,54 |
|
0,5 |
0,62 |
0,98 |
0,66 |
0,78 |
0,84 |
1 |
0,52 |
0,54 |
|
5 |
0,05 |
0,71 |
0,77 |
0,9 |
0,91 |
0,89 |
0,93 |
0,67 |
0,67 |
0,1 |
0,69 |
0,8 |
0,87 |
0,84 |
0,84 |
0,93 |
0,6 |
0,64 |
|
0,2 |
0,68 |
0,87 |
0,71 |
0,84 |
0,87 |
0,96 |
0,51 |
0,61 |
|
0,3 |
0,69 |
0,89 |
0,63 |
0,84 |
0,85 |
1 |
0,49 |
0,59 |
|
0,5 |
0,68 |
0,95 |
0,65 |
0,78 |
0,83 |
1 |
0,54 |
0,58 |
|
bосл = 0,3b; lосл = 1b |
|||||||||
2 |
0,05 |
0,97 |
0,94 |
0,81 |
0,77 |
0,79 |
0,77 |
0,81 |
0,94 |
0,1 |
0,99 |
1 |
0,86 |
0,78 |
0,79 |
0,78 |
0,86 |
1 |
|
0,2 |
0,97 |
1 |
0,95 |
0,78 |
0,76 |
0,78 |
0,95 |
1 |
|
0,3 |
0,96 |
1 |
1 |
0,75 |
0,78 |
0,75 |
1 |
1 |
|
0,5 |
0,91 |
1 |
0,98 |
0,74 |
0,75 |
0,74 |
1 |
1 |
|
3 |
0,05 |
0,98 |
1 |
0,86 |
0,75 |
0,83 |
0,75 |
0,87 |
0,98 |
0,1 |
0,95 |
0,97 |
0,93 |
0,77 |
0,82 |
0,77 |
0,91 |
1 |
|
0,2 |
0,95 |
1 |
1 |
0,82 |
0,78 |
0,82 |
0,93 |
0,98 |
|
0,3 |
0,92 |
0,94 |
0,97 |
0,79 |
0,78 |
0,8 |
1 |
1 |
|
0,5 |
0,95 |
0,93 |
0,91 |
0,81 |
0,81 |
0,81 |
0,9 |
0,94 |
|
4 |
0,05 |
0,95 |
0,93 |
0,91 |
0,81 |
0,81 |
0,81 |
0,9 |
0,94 |
0,1 |
0,95 |
0,93 |
0,92 |
0,8 |
0,81 |
0,81 |
0,9 |
0,97 |
|
0,2 |
0,94 |
1 |
0,92 |
0,78 |
0,8 |
0,78 |
0,89 |
0,92 |
|
0,3 |
0,92 |
0,99 |
1 |
0,82 |
0,84 |
0,82 |
1 |
1 |
|
0,5 |
0,89 |
0,98 |
1 |
0,84 |
0,83 |
0,84 |
1 |
0,99 |
|
5 |
0,05 |
0,95 |
0,95 |
0,94 |
0,87 |
0,85 |
0,87 |
0,94 |
0,95 |
0,1 |
0,94 |
0,92 |
0,87 |
0,82 |
0,82 |
0,82 |
0,88 |
0,92 |
|
0,2 |
0,91 |
0,94 |
0,8 |
0,83 |
0,87 |
0,83 |
0,77 |
0,94 |
|
0,3 |
0,87 |
0,94 |
0,82 |
0,84 |
0,84 |
0,84 |
0,8 |
0,95 |
|
0,5 |
0,85 |
0,95 |
1 |
0,86 |
0,8 |
0,86 |
1 |
0,95 |
|
bосл = 0,6b; lосл = 1b |
|||||||||
2 |
0,05 |
0,77 |
0,73 |
0,63 |
0,59 |
0,6 |
0,59 |
0,63 |
0,73 |
0,1 |
1 |
0,95 |
0,68 |
0,59 |
0,6 |
0,59 |
0,68 |
0,98 |
|
0,2 |
0,97 |
1 |
0,77 |
0,6 |
0,6 |
0,6 |
0,77 |
1 |
|
0,3 |
0,95 |
1 |
0,86 |
0,6 |
0,6 |
0,6 |
0,86 |
0,95 |
|
0,5 |
0,91 |
1 |
0,88 |
0,59 |
0,59 |
0,59 |
0,88 |
1 |
|
3 |
0,05 |
0,97 |
1 |
0,69 |
0,58 |
0,65 |
0,58 |
0,69 |
1 |
0,1 |
0,95 |
1 |
0,77 |
0,62 |
0,66 |
0,62 |
0,77 |
1 |
|
0,2 |
0,95 |
1 |
0,88 |
0,66 |
0,64 |
0,66 |
0,86 |
1 |
|
0,3 |
0,89 |
1 |
0,87 |
0,65 |
0,65 |
0,65 |
0,86 |
1 |
|
0,5 |
0,8 |
0,96 |
1 |
0,64 |
0,64 |
0,64 |
1 |
0,99 |
|
4 |
0,05 |
0,95 |
0,92 |
0,75 |
0,68 |
0,68 |
0,68 |
0,75 |
0,92 |
0,1 |
0,95 |
0,92 |
0,82 |
0,68 |
0,69 |
0,68 |
0,8 |
0,94 |
|
0,2 |
0,92 |
0,97 |
0,8 |
0,66 |
0,67 |
0,66 |
0,82 |
0,97 |
|
0,3 |
0,87 |
0,95 |
0,97 |
0,71 |
0,69 |
0,71 |
0,99 |
0,97 |
|
0,5 |
0,75 |
0,89 |
1 |
0,7 |
0,67 |
0,7 |
1 |
0,93 |
|
5 |
0,05 |
0,94 |
0,94 |
0,89 |
0,77 |
0,76 |
0,77 |
0,89 |
0,94 |
0,1 |
0,92 |
0,91 |
0,84 |
0,73 |
0,73 |
0,73 |
0,84 |
0,92 |
|
0,2 |
0,86 |
0,89 |
0,78 |
0,73 |
0,76 |
0,73 |
0,78 |
0.9 |
|
0,3 |
0,83 |
0,88 |
0,81 |
0,75 |
0,73 |
0,75 |
0,81 |
0,89 |
|
0,5 |
0,77 |
0,86 |
1 |
0,72 |
0,7 |
0,72 |
1 |
0,86 |
|
bосл = 0,9b; lосл = 1b |
|||||||||
2 |
0,05 |
0,67 |
0,65 |
0,56 |
0,53 |
0,54 |
0,53 |
0,55 |
0,65 |
0,1 |
0,93 |
0,81 |
0,61 |
0,54 |
0,54 |
0,54 |
0,61 |
0,82 |
|
0,2 |
0,9 |
0,99 |
0,69 |
0,54 |
0,54 |
0,54 |
0,69 |
0,94 |
|
0,3 |
0,89 |
0,97 |
0,79 |
0,54 |
0,54 |
0,54 |
0,8 |
0,94 |
|
0,5 |
0,87 |
0,97 |
0,89 |
0,54 |
0,54 |
0,54 |
0,86 |
0,95 |
|
3 |
0,05 |
0,94 |
0,96 |
0,63 |
0,53 |
0,6 |
0,53 |
1,62 |
0,97 |
0,1 |
0,91 |
0,95 |
0,74 |
0,56 |
0,61 |
0,56 |
0,73 |
0,94 |
|
0,2 |
0,91 |
1 |
0,85 |
0,61 |
0,59 |
0,61 |
0,84 |
0,99 |
|
0,3 |
0,88 |
0,96 |
0,89 |
0,6 |
0,6 |
0,6 |
0,83 |
0,98 |
|
0,5 |
0,78 |
0,94 |
1 |
0,6 |
0,59 |
0,59 |
0,96 |
0,96 |
|
4 |
0,05 |
0,95 |
0,92 |
0,7 |
0,64 |
0,63 |
0,64 |
0,7 |
0,92 |
0,1 |
0,95 |
0,97 |
0,77 |
0,63 |
0,63 |
0,63 |
0,77 |
0,94 |
|
0,2 |
0,89 |
0,96 |
0,8 |
0,62 |
0,61 |
0,62 |
0,8 |
0,96 |
|
0,3 |
0,83 |
0,94 |
0,94 |
0,67 |
0,65 |
0,67 |
0,92 |
0,96 |
|
0,5 |
0,74 |
0,91 |
1 |
0,65 |
0,61 |
0,65 |
1 |
0,92 |
|
5 |
0,05 |
0,64 |
0,94 |
0,87 |
0,74 |
0,72 |
0,73 |
0,88 |
0,94 |
0,1 |
0,9 |
0,91 |
0,83 |
0,7 |
0,68 |
0,7 |
0,83 |
0,92 |
|
0,2 |
0,85 |
0,88 |
0,8 |
0,7 |
0,72 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
|
0,3 |
0,82 |
0,88 |
0,8 |
0,72 |
0,69 |
0,72 |
0,8 |
0,89 |
|
0,5 |
0,75 |
0,84 |
1 |
0,68 |
0,65 |
0,68 |
1 |
0,84 |
|
bосл = 0,3b; lосл = 2,0b |
|||||||||
2 |
0,05 |
0,79 |
0,84 |
0,91 |
0,99 |
1 |
0,9 |
0,78 |
0,76 |
0,1 |
0,8 |
0,89 |
0,91 |
0,99 |
1 |
0,96 |
0,78 |
0,76 |
|
0,2 |
0,79 |
0,92 |
0,96 |
0,99 |
1 |
1 |
0,78 |
0,76 |
|
0,3 |
0,8 |
0,97 |
0,86 |
0,99 |
1 |
1 |
0,77 |
0,75 |
|
0,5 |
0,8 |
0,98 |
0,85 |
0,98 |
0,99 |
0,98 |
0,77 |
0,76 |
|
3 |
0,05 |
0,82 |
0,88 |
1 |
0,89 |
0,98 |
0,93 |
0,79 |
0,79 |
0,1 |
0,83 |
0,98 |
0,99 |
0,9 |
0,97 |
0,94 |
0,78 |
0,78 |
|
0,2 |
0,83 |
1 |
0,96 |
0,88 |
0,99 |
0,98 |
0,78 |
0,79 |
|
0,3 |
0,83 |
1 |
0,89 |
0,86 |
1 |
0,96 |
0,77 |
0,8 |
|
0,5 |
0,82 |
0,98 |
0,86 |
0,86 |
1 |
0,95 |
0,76 |
0,8 |
|
4 |
0,05 |
0,86 |
0,89 |
0,92 |
0,92 |
0,85 |
0,94 |
0,8 |
0,82 |
0,1 |
0,86 |
0,97 |
1 |
0,9 |
0,89 |
0,89 |
0,78 |
0,84 |
|
0,2 |
0,86 |
1 |
0,88 |
0,92 |
0,92 |
0,83 |
0,74 |
0,81 |
|
0,3 |
0,85 |
0,98 |
0,88 |
1 |
0,99 |
0,89 |
0,78 |
0,8 |
|
0,5 |
0,83 |
0,99 |
0,88 |
0,98 |
0,99 |
1 |
0,72 |
0,81 |
|
5 |
0,05 |
0,9 |
0,91 |
0,92 |
0,87 |
0,87 |
0,87 |
0,9 |
0,87 |
0,1 |
0,9 |
0,94 |
0,9 |
0,83 |
0,84 |
0,87 |
0,87 |
0,86 |
|
0,2 |
0,87 |
0,9 |
0,75 |
0,89 |
0,98 |
0,85 |
0,71 |
0,84 |
|
0,3 |
0,87 |
0,96 |
0,77 |
0,95 |
0,96 |
0,98 |
0,69 |
0,82 |
|
0,5 |
0,86 |
0,99 |
0,87 |
0,94 |
0,97 |
1 |
0,77 |
0,82 |
|
bосл = 0,6b; lосл = 2b |
|||||||||
2 |
0,05 |
0,57 |
0,62 |
0,66 |
0,71 |
0,73 |
0,65 |
0,6 |
0,56 |
0,1 |
0,58 |
0,68 |
0,8 |
0,91 |
0,89 |
0,71 |
0,57 |
0,57 |
|
0,2 |
0,59 |
0,78 |
0,91 |
0,92 |
1 |
0,82 |
0,58 |
0,57 |
|
0,3 |
0,59 |
0,85 |
0,88 |
0,98 |
0,98 |
0,88 |
0,58 |
0,57 |
|
0,5 |
0,6 |
1 |
0,78 |
0,93 |
0,98 |
0,97 |
0,57 |
0,57 |
|
3 |
0,05 |
0,61 |
0,68 |
0,73 |
0,83 |
0,93 |
0,68 |
0,58 |
0,61 |
0,1 |
0,62 |
0,77 |
0,97 |
0,94 |
1 |
0,83 |
0,5 |
0,62 |
|
0,2 |
0,63 |
0,88 |
0,97 |
0,85 |
0,94 |
0,96 |
0,61 |
0,62 |
|
0,3 |
0,64 |
0,97 |
0,79 |
0,83 |
0,98 |
1 |
0,61 |
0,62 |
|
0,5 |
0,66 |
0,99 |
0,74 |
0,89 |
0,95 |
1 |
0,6 |
0,61 |
|
4 |
0,05 |
0,68 |
0,75 |
0,81 |
0,85 |
0,87 |
0,99 |
0,61 |
0,66 |
0,1 |
0,7 |
0,84 |
0,92 |
0,84 |
0,88 |
0,84 |
0,62 |
0,67 |
|
0,2 |
0,7 |
0,91 |
0,78 |
0,84 |
0,84 |
0,88 |
0,61 |
0,67 |
|
0,3 |
0,72 |
0,98 |
0,78 |
0,92 |
0,9 |
1 |
0,64 |
0,66 |
|
0,5 |
0,74 |
1 |
0,71 |
0,87 |
0,9 |
1 |
0,62 |
0,65 |
|
5 |
0,05 |
0,77 |
0,81 |
0,8 |
0,95 |
0,86 |
0,89 |
0,75 |
0,74 |
0,1 |
0,76 |
0,86 |
0,89 |
0,82 |
0,83 |
0,88 |
0,72 |
0,72 |
|
0,2 |
0,76 |
0,88 |
0,73 |
0,84 |
0,92 |
0,88 |
0,61 |
0,7 |
|
0,3 |
0,79 |
0,95 |
0,7 |
0,87 |
0,92 |
0,9 |
0,68 |
0,71 |
|
0,5 |
0,78 |
1 |
0,73 |
0,82 |
0,92 |
1 |
0,65 |
0,69 |
|
bосл = 0,9b; lосл = 2b |
|||||||||
2 |
0,05 |
0,42 |
0,45 |
0,48 |
0,52 |
0,52 |
0,47 |
0,42 |
0,41 |
0,1 |
0,43 |
0,5 |
0,55 |
0,64 |
0,64 |
0,51 |
0,42 |
0,42 |
|
0,2 |
0,44 |
0,58 |
0,74 |
1 |
0,91 |
0,59 |
0,43 |
0,43 |
|
0,3 |
0,44 |
0,64 |
0,93 |
0,94 |
1 |
0,65 |
0,43 |
0,43 |
|
0,5 |
0,45 |
0,74 |
0,73 |
0,83 |
0,94 |
0,73 |
0,43 |
0,43 |
|
3 |
0,05 |
0,45 |
0,5 |
0,52 |
0,56 |
0,65 |
0,48 |
0,43 |
0,44 |
0,1 |
0,46 |
0,57 |
0,69 |
0,97 |
0,9 |
0,58 |
0,44 |
0,46 |
|
0,2 |
0,48 |
0,69 |
0,82 |
0,84 |
0,93 |
0,75 |
0,46 |
0,47 |
|
0,3 |
0,49 |
0,77 |
0,73 |
0,86 |
0,9 |
0,82 |
0,46 |
0,47 |
|
0,5 |
0,51 |
0,86 |
0,65 |
0,75 |
0,88 |
0,84 |
0,46 |
0,46 |
|
4 |
0,05 |
0,53 |
0,58 |
0,59 |
0,9 |
0,87 |
0,63 |
0,45 |
0,51 |
0,1 |
0,53 |
0,64 |
0,83 |
0,81 |
0,87 |
0,75 |
0,47 |
0,51 |
|
0,2 |
0,55 |
0,75 |
0,74 |
0,75 |
0,79 |
0,85 |
0,46 |
0,51 |
|
0,3 |
0,57 |
0,8 |
0,72 |
0,8 |
0,86 |
0,95 |
0,48 |
0,5 |
|
0,5 |
0,57 |
0,89 |
0,63 |
0,74 |
0,83 |
0,93 |
0,48 |
0,5 |
|
5 |
0,05 |
0,62 |
0,67 |
0,76 |
0,87 |
0,88 |
0,84 |
0,58 |
0,59 |
0,1 |
0,62 |
0,71 |
0,82 |
0,8 |
0,82 |
0,86 |
0,53 |
0,58 |
|
0,2 |
0,62 |
0,79 |
0,66 |
0,8 |
0,85 |
0,96 |
0,46 |
0,55 |
|
0,3 |
0,63 |
0,84 |
0,6 |
0,79 |
0,84 |
0,95 |
0,44 |
0,55 |
|
0,5 |
0,65 |
0,89 |
0,61 |
0,75 |
0,81 |
0,9 |
0,49 |
0,55 |
|
bосл = 0,3b; lосл = 2b |
|||||||||
2 |
0,05 |
0,97 |
0,89 |
0,82 |
0,77 |
0,76 |
0,77 |
0,82 |
0,88 |
0,1 |
0,98 |
1 |
0,84 |
0,75 |
0,77 |
0,75 |
0,85 |
1 |
|
0,2 |
0,97 |
0,99 |
0,9 |
0,74 |
0,73 |
0,74 |
0,89 |
1 |
|
0,3 |
0,91 |
0,97 |
0,96 |
0,73 |
0,74 |
0,73 |
0,95 |
0,99 |
|
0,5 |
0,91 |
0,98 |
0,93 |
0,73 |
0,74 |
0,73 |
0,91 |
0,98 |
|
3 |
0,05 |
0,95 |
0,97 |
0,85 |
0,7 |
0,78 |
0,7 |
0,85 |
0,98 |
0,1 |
0,94 |
0,96 |
0,91 |
0,73 |
0,78 |
0,73 |
0,91 |
0,97 |
|
0,2 |
0,9 |
0,98 |
0,96 |
0,77 |
0,75 |
0,77 |
0,96 |
1 |
|
0,3 |
0,88 |
0,96 |
0,99 |
0,76 |
0,76 |
0,76 |
0,97 |
0,98 |
|
0,5 |
0,85 |
0,94 |
0,9 |
0,76 |
0,77 |
0,76 |
0,9 |
0,95 |
|
4 |
0,05 |
0,91 |
0,91 |
0,82 |
0,76 |
0,78 |
0,76 |
0,81 |
0,91 |
0,1 |
0,9 |
0,92 |
0,91 |
0,76 |
0,77 |
0,76 |
0,91 |
0,92 |
|
0,2 |
0,89 |
0,91 |
0,84 |
0,75 |
0,74 |
0,75 |
0,85 |
0,92 |
|
0,3 |
0,87 |
0,9 |
0,93 |
0,8 |
0,79 |
0,8 |
0,63 |
0,89 |
|
0,5 |
0,83 |
0,9 |
1 |
0,78 |
0,77 |
0,78 |
1 |
0,91 |
|
5 |
0,05 |
0,9 |
0,91 |
0,88 |
0,81 |
0,81 |
0,81 |
0,87 |
0,91 |
0,1 |
0,9 |
0,88 |
0,83 |
0,78 |
0,78 |
0,78 |
0,84 |
0,89 |
|
0,2 |
0,86 |
0,87 |
0,78 |
0,8 |
0,83 |
0,8 |
0,79 |
0,88 |
|
0,3 |
0,84 |
0,87 |
0,8 |
0,81 |
0,81 |
0,81 |
0,8 |
0,88 |
|
0,5 |
0,82 |
0,88 |
0,98 |
0,78 |
0,8 |
0,8 |
0,99 |
0,89 |
|
bосл = 0,6b; lосл = 2b |
|||||||||
2 |
0,05 |
0,73 |
0,7 |
0,6 |
0,56 |
0,57 |
0,56 |
0,6 |
0,7 |
0,1 |
0,97 |
0,9 |
0,65 |
0,57 |
0,57 |
0,57 |
0,65 |
0,92 |
|
0,2 |
0,93 |
1 |
0,74 |
0,57 |
0,58 |
0,58 |
0,74 |
0,97 |
|
0,3 |
0,9 |
0,97 |
0,87 |
0,57 |
0,59 |
0,57 |
0,86 |
0,95 |
|
0,5 |
0,87 |
0,94 |
0,9 |
0,58 |
0,57 |
0,58 |
0,88 |
0,98 |
|
3 |
0,05 |
0,96 |
0,95 |
0,64 |
0,55 |
0,61 |
0,54 |
0,63 |
0,89 |
0,1 |
0,93 |
0,96 |
0,74 |
0,57 |
0,63 |
0,57 |
0,74 |
0,87 |
|
0,2 |
0,89 |
0,96 |
0,83 |
0,63 |
0,61 |
0,61 |
0,83 |
1 |
|
0,3 |
0,85 |
0,95 |
0,89 |
0,63 |
0,62 |
0,63 |
0,89 |
0,97 |
|
0,5 |
0,75 |
0,9 |
0,9 |
0,62 |
0,61 |
0,62 |
0,79 |
0,86 |
|
4 |
0,05 |
0,91 |
0,89 |
0,67 |
0,63 |
0,62 |
0,63 |
0,67 |
0,89 |
0,1 |
0,89 |
0,9 |
0,76 |
0,63 |
0,63 |
0,63 |
0,75 |
0,92 |
|
0,2 |
0,88 |
0,94 |
0,79 |
0,62 |
0,62 |
0,62 |
0,8 |
0,91 |
|
0,3 |
0,78 |
0,85 |
0,85 |
0,68 |
0,68 |
0,68 |
0,82 |
0,87 |
|
0,5 |
0,72 |
0,85 |
0,91 |
0,66 |
0,65 |
0,66 |
0,91 |
0,87 |
|
5 |
0,05 |
0,87 |
0,88 |
0,84 |
0,7 |
0,69 |
0,7 |
0,76 |
0,89 |
0,1 |
0,86 |
0,88 |
0,8 |
0,68 |
0,67 |
0,68 |
0,8 |
0,88 |
|
0,2 |
0,84 |
0,84 |
0,78 |
0,7 |
0,72 |
0,7 |
0,76 |
0,84 |
|
0,3 |
0,78 |
0,82 |
0,78 |
0,72 |
0,71 |
0,72 |
0,74 |
0,82 |
|
0,5 |
0,72 |
0,78 |
0,98 |
0,7 |
0,67 |
0,7 |
0,98 |
0,8 |
|
bосл = 0,9b; lосл = 2b |
|||||||||
2 |
0,05 |
0,65 |
0,62 |
0,54 |
0,51 |
0,51 |
0,51 |
0,54 |
0,62 |
0,1 |
0,91 |
0,8 |
0,58 |
0,52 |
0,52 |
0,52 |
0,58 |
0,8 |
|
0,2 |
0,91 |
0,94 |
0,67 |
0,52 |
0,53 |
0,52 |
0,67 |
0,9 |
|
0,3 |
0,9 |
0,92 |
0,78 |
0,53 |
0,53 |
0,53 |
0,78 |
0,9 |
|
0,5 |
0,86 |
0,91 |
0,77 |
0,53 |
0,53 |
0,52 |
0,8 |
0,92 |
|
3 |
0,05 |
0,93 |
0,97 |
0,58 |
0,51 |
0,57 |
0,5 |
0,58 |
0,92 |
0,1 |
0,91 |
0,93 |
0,67 |
0,53 |
0,58 |
0,53 |
0,66 |
0,93 |
|
0,2 |
0,88 |
0,94 |
0,85 |
0,59 |
0,56 |
0,59 |
0,85 |
0,94 |
|
0,3 |
0,85 |
0,92 |
0,79 |
0,59 |
0,58 |
0,58 |
0,84 |
0,93 |
|
0,5 |
0,74 |
0,89 |
0,74 |
0,58 |
0,57 |
0,57 |
0,81 |
0,91 |
|
4 |
0,05 |
0,91 |
0,89 |
0,63 |
0,59 |
0,59 |
0,59 |
0,63 |
0,89 |
0,1 |
0,89 |
0,9 |
0,73 |
0,59 |
0,6 |
0,59 |
0,73 |
0,9 |
|
0,2 |
0,88 |
0,93 |
0,77 |
0,59 |
0,59 |
0,59 |
0,77 |
0,9 |
|
0,3 |
0,77 |
0,85 |
0,81 |
0,63 |
0,62 |
0,63 |
0,79 |
0,87 |
|
0,5 |
0,7 |
0,83 |
0,92 |
0,62 |
0,6 |
0,62 |
0,96 |
0,87 |
|
5 |
0,05 |
0,87 |
0,88 |
0,78 |
0,69 |
0,67 |
0,69 |
0,69 |
0,89 |
0,1 |
0,86 |
0,88 |
0,79 |
0,65 |
0,65 |
0,65 |
0,65 |
0,88 |
|
0,2 |
0,84 |
0,84 |
0,75 |
0,66 |
0,67 |
0,66 |
0,66 |
0,84 |
|
0,3 |
0,77 |
0,82 |
0,76 |
0,67 |
0,67 |
0,67 |
0,67 |
0,82 |
|
0,5 |
0,7 |
0,78 |
0,98 |
0,66 |
0,62 |
0,66 |
0,97 |
0,8 |
Таблица 8
Эквивалентный переход от сечения с местной погибью (параметры погиби fом, lм) к сечению с краевым вырезом (параметры bосл, lосл)
Таблица 9
Конструктивные формы, обладающие низкой хладостойкостью
Таблица 10
Критическая температура Тcr, для конструктивных форм, обладающих низкой хладостойкостью
Tcr для конструктивных форм в конструкциях из стали марок (см табл. 9) |
||||||
СтЗсн |
09Г2С |
|||||
A1 |
В1, Д1, Д3 |
Г1 |
A1, A2, Б2, Б3, Д2, Д1 |
Д1, Д3 |
A1, A2, Б1, Б3, Б2, Д2, Д4 |
|
10 |
-35 |
-35 |
-39 |
-43 |
-51 |
- |
15 |
-22 |
-25 |
-29 |
-33 |
-40 |
-75 |
20 |
-13 |
-16 |
-19 |
24 |
-28 |
-64 |
25 |
-4 |
-7 |
- |
-14 |
-16 |
-52 |
30 |
+6 |
+3 |
- |
-4 |
-5 |
-40 |
35 |
+16 |
+12 |
- |
+5 |
+7 |
-29 |
Таблица 11
Приемы специального усиления элементов конструкций с целью повышения их хладостойкости
Продолжение табл. 11
Тип |
Конструктивная форма |
Варианты усиления |
ПРИЛОЖЕНИЕ 5
Рекомендуемое
Оценка долговечности сварных подкрановых балок
Оценка долговечности сварных подкрановых балок может быть получена из усталостного ресурса верхней зоны стенки у поясного шва по формуле
,
где Nr - допустимое число нагружений расчетного сечения сварной подкрановой балки (расчетный ресурс); N0 = 9,5×106 - количество нагружений, соответствующее точке перелома кривой усталостных отказов сварных подкрановых балок (рисунок): sr = 450 кгс/см2 - предельное напряжение сварных подкрановых балок, характеризующие неограниченную долговечность балок; m = 761,39 - параметр кривой усталостных отказов сварных подкрановых балок; - среднестатическое напряжение в верхней зоне стенки от эксплуатационной крановой нагрузки.
Кривая усталостных отказов сварной подкрановой балки
За цикл нагружения принимается проезд над расчетным сечением одного катка крана.
Напряжение в верхней зоне стенки от эксплуатационной нагрузки определяется по формуле
,
где , , , , .
Здесь обозначения напряжений, силовых и геометрических факторов приняты по п. 13-34 СНиП II-23-81*.
Напряжение вычисляется от среднестатической крановой нагрузки, характеризуемой давлениями колес Fэкс. Эксплуатационные давления колес могут быть определены как среднестатические измерения за 2 - 7 сут. Допускается эксплуатационные давления определять умножением нормативных значений на коэффициенты вертикальной крановой нагрузки п = 0,7.
Для подкрановых балок, расположенных со стороны основных железнодорожных путей, по которым в отделения раздевания слитков, а также в пролеты нагревательных колодцев, на колоннады копровых цехов подаются составы с изложницами и вагоны с металлоломом, коэффициент вертикальной крановой нагрузки п = 0,8.
Число циклов нагружений балок на исследуемом производственном участке Nэкс устанавливается наблюдениями частоты местного нагружения расчетного сечения балок в течение 15-30 сут, умноженной на весь период их эксплуатации. Для прогноза числа циклов нагружений при проектировании частоту местных нагружений балок допускается определять умножением частоты проездов кранов nпроездов/в сутки на количество катков икр на концевой балке моста крана. В таблице приведены значения nпроездов/в сутки для основных зданий металлургической промышленности.
Пролеты цехов, технологические переделы, отделения и т. п. |
проездов в сутки |
Примечание |
Разливочная |
100 |
|
Раздевания слитков |
200 |
|
Печные |
300 |
|
Шлаковые дворы |
600 |
|
Шихтовые |
|
Повышенная частота нагружения принимается на участках пролетов соответственно в зоне шихтовых бадей и весов, пакетирующих прессов, стеллажей сборки сифонов |
Колоннады копровых цехов |
600/1000 |
|
Дворы сборки изложниц |
|
|
Нагревательные колодцы |
|
|
Распределительные пролеты |
1200 |
При определении Nэкс и среднестатических давлений колес следует учитывать фактическое или расчетное повышение интенсивности эксплуатации кранового оборудования.
Пригодность конструкции подкрановых балок определяется сравнением эксплуатационного числа нагружений Nэкс с расчетным ресурсом балки Nr(Nэкс £ Nr).
ПРИЛОЖЕНИЕ 6
Справочное
Примеры расчета
Пример 1
Из нижних поясов подкрановых балок здания мартеновского цеха, построенного в 1951 г, отобрано и испытано 14 образцов металла. Значения предела текучести, полученные при испытаниях образцов, приведены в таблице, там же выполнен подсчет величин, входящих в выражения для sn и SR.
sn и SR подсчитываются по формулам п. 2.17 sn = 3832/14 = 273 МПа, МПа.
Для т = 14 по табл. 12 имеем aS = 2,614 и по формуле (1) получаем Rno = 273 -2,614 ´ 18,4 = 230 МПа.
Коэффициент надежности по материалу в соответствии с указаниями п. 2.18 gm = 1,1. Расчетное сопротивление Ryo = 230/1,1 = 290 МПа.
Заметим, что для балки БП-1 можно принять нормативное сопротивление равным 265 МПа, а Ryo = 240 МПа.
Номер образца |
sic, МПа |
sic - sn |
(sic - sin)2 |
Примечание |
1 |
279 |
6 |
36 |
Балка БП-1 |
2 |
265 |
-8 |
64 |
То же |
3 |
285 |
12 |
144 |
» |
4 |
291 |
18 |
254 |
|
5 |
253 |
-20 |
400 |
|
6 |
273 |
0 |
0 |
|
7 |
287 |
14 |
196 |
|
8 |
243 |
-30 |
900 |
|
9 |
275 |
2 |
4 |
|
10 |
274 |
1 |
1 |
|
11 |
293 |
20 |
400 |
|
12 |
307 |
34 |
1156 |
|
13 |
246 |
-27 |
729 |
|
14 |
261 |
-12 |
144 |
|
Итого 3832 |
- |
4428 |
|
Пример 2
Стойка высотой 6,4 м, поддерживающая конструкцию газопровода, изготовлена из двутавра № 27а по ОСТ 10016-39 (А = 54,6 см2; Wx = 485 см3; ix =10,9 см). Расчетная нагрузка N = 520 кН, нагрузка от собственного веса поддерживаемых конструкций, при которой выполнялись обмеры, N’0 = 460 кН. Материал конструкции имеет расчетное сопротивление Ryo = 200 МПа.
При обследованиях обнаружено общее искривление стойки со стрелкой f’из = 6 см и коррозионный износ, равномерный по поперечному сечению с глубиной проникновения коррозии D* = 1,5 мм.
Расчетные геометрические характеристики вычисляются по формулам (7) и (8):
см2,
см3,
(коэффициент ksw принят по табл. 1 прил. 4, d = 8,5 мм; t = 13,7 мм).
Приведенное значение радиуса инерции см.
Вычисляем условную гибкость , и напряжение в момент замера искривления s’1 = 460/39,84 = 11,55 кН/см2 = 115,5 МПа.
По формуле (11) коэффициент , а следовательно, стрелка искривления в исходном состоянии, вычисляемая по формуле (10), составит f0= =0,796×6 = 4,78 см.
Относительный эксцентриситет тf = 4,78×39,84/324 = 0,588, коэффициент влияния формы сечения по табл. 73 СНиП II-23-81* равен .
Коэффициент перехода от стрелки искривления к эквивалентному эксцентриситету определяем по формуле (9)
откуда mef = 0,87×1,53×0,588 = 0,78. По табл. 74 СНиП II-23-81* для l = 1,89 и mef = =0,78 имеем jвн = 0,594.
Проверка по формуле (51) СНиП II-23-81* показывает, что 520/0,594×39,84 = 21,98 кН/см2 = 21,98 МПа > 200×0,9 = 180 МПа.
Стойку необходимо усилить.
Раскос фермы (неопорный) длиной 226 см изготовлен из спаренных уголков 75´75´6. При обследовании фермы обнаружены искривления fиз,x = 2,5 см и fиз,y = -1,5 см, которые ввиду малости напряжения и при замере стрелок принимаем равными fx0 и fy0.
Кроме того, обследованиями обнаружена локальная погибь полки с параметрами (рис. 1) lм = 20 см, lом = 2,8 см, расположенная примерно посередине длины. Расчетная нагрузка N = 95 кН, расчетное сопротивление Ry0 = 210 МПа.
Безразмерные относительные стрелки искривления
;
Условная гибкость в плоскости симметрии
.
Для найденных значений , и по табл. 4 прил. 4 (mx = 0,8; my = 1 по указаниям п. 2.37) определяем juu = 0,351.
Используя данные о безразмерной величине местной погиби ; по табл. 8 прил. 4 определяем эквивалентные размеры краевого выреза lосл = 1,72×7,5 = 12,9 см; bосл = 0,51×7,5 = 3,8 см.
Определяем угол v направления суммарной погиби tg v = 2,5/1,5 = 1,67; v = 58° = =0,32p, и ее величину . По табл. 7 прил. 4 определяем kосл = 0,77.
Рис. 1. К расчету (пример 3)
Проверка по формуле (13) 95/0,35×0,77×17,56 = 20,2 кН/см2 < 210 МПа показывает, что элемент может быть оставлен без усиления.
На стойку сквозного сечения (рис. 2) с поясами из двутавров № 36а по ОСТ 10016-39 и раскосной решеткой из равнополочных уголков 75´8 по ОСТ 10014-39 действует сила N = 1400 кН, приложенная с эксцентриситетом 0,2 м. Материал конструкций имеет расчетное сопротивление Ryo = 200 МПа. Стойка имеет общее искривление со стрелкой f’из = f0 = 80 мм (измерена в нагруженном состоянии).
Геометрические характеристики сечения:
ветвь - А0 = 76,3 см2; Ix = 15760 см4; ix = 14,4 см; Ioy = 552 см4; iyo = 2,69 см;
стержень в целом A0 = 2×76,3 = 152,6 см2; Ixo = 2×875 = 1750 см4; Iyo = 2×552 + 2×76,3´302 = 138900 см4.
Приведенная гибкость (см. табл. 7 СНиП II-23-81*):
;
;
; .
Для определения эксцентриситета, эквивалентного стрелке искривления f0 = 8 см, вычисляем т = f0A0ac/I = 8×152,6×30/138900 = 0,262 и по формуле (18) имеем: k = 0,8 + .
Рис. 2. К расчету (пример 4)
Суммарный относительный эксцентриситет силы N в изогнутой стойке т =(0,885×8 + + 20)×152,6×30/138900 = 0,893.
Для отдельной ветви имеем: l = 120/2,69 = 45; j = 0,888, и по формуле (17) . Окончательное значение условной приведенной гибкости определяется по формуле (15)
.
По табл. 75 СНиП II-23-81* находим jе = 0,484.
Проверяем по формуле (14) 1400/0,94×0,484×152,6 = 20,2 кН/см2 = 220 МПа < 210 МПа, т. е. усиление не требуется.
В нижней части ступенчатой колонны (рис. 3) при обследовании обнаружены следующие дефекты:
расцентровка узлов крепления раскосов к подкрановой ветви t = 64 мм;
общее искривление нижней панели наружной ветви в плоскости рамы f’из = 16 мм.
Требуется проверить устойчивость нижней части колонн в плоскости рамы на действие расчетных комбинаций усилий, нагружающих ветви:
подкрановую N1 = 1879 кН; M1 = 729 кН×м;
наружную N2 = 2108 кН, М2 = 1066 кН×м;
расчетная поперечная сила Qmax = 171 кН.
Материал колонн - сталь марки ВСт3кп2 с расчетным сопротивлением Ryo = 22,5 кН/см2 для фасонного проката и Ry = 21,5 кН/см2 для листового проката толщиной до 20 мм. Коэффициент приведения расчетной длины для нижней части колонны m1 = 2,0.
Рис. 3. К расчету (пример 5)
А. Проверим устойчивость колонн на действие комбинаций усилий, нагружающих подкрановую ветвь, при этом будем учитывать местный изгиб ветви в соответствии с требованиями п. 2.44.
кН×см.
Вычислив приближенно (по недеформированной схеме) усилие в подкрановой ветви, найдем относительный эксцентриситет приложения продольной силы в узле подкрановой ветви
.
Условная гибкость ветви в плоскости наименьшей жесткости
.
Приведенный относительный эксцентриситет тef1 = hm1 = 0,622×0,552 = 0,343. Здесь h = 0,622 - коэффициент влияния формы поперечного сечения из табл. 73 СНиП II-23-81*.
По известным значениям и тef1 из табл. 76 СНиП II-23-81* найдем соответствующее значение приведенного относительного эксцентриситета mef = 0,14, учитывающего кососимметричную форму эпюры изгибающих моментов на подкрановой ветви в пределах панели. Затем по табл. 74 СНиП II-23-81* определим коэффициент jвет = 0,815, учитывающий местный изгиб ветви.
Для определения коэффициента j, характеризующего устойчивость колонны в целом, предварительно вычислим геометрические характеристики полного сечения А0 = = Ав1 + Ав2 = 74,6 + 114,8 = 189,4 см2; 951000 см4; см; l = ml/i = 2,0×1130/71 = 31,8.
Приведенная гибкость нижней части колонны
.
Здесь a1 = 27 - коэффициент, учитывающий угол наклона раскоса к ветви (см. табл. 7 СНиП II-23-81*); Аd1 = 2Аd = 2×12,3 = 24,6 см2 - площадь сечения раскосов.
Определив условную приведенную гибкость и относительный эксцентриситет т по формулам (15) и (16)
;
,
из табл. 75 СНиП II-23-81* найдем j = je = 0,574 и проверим устойчивость колонны
кН/см2 < Rygc = 22,5 кН/см2.
Б. Проверим устойчивость колонны на действие комбинации усилий, нагружающих наружную ветвь, с учетом ее искривления в нижней панели.
Геометрические характеристики наружной ветви Aв2 = 114,8 см; Ix2 = 1,4×46×4,32 + 2×1,4×183/12 + 25,2×5,42×2 = 4020 см4; = 59 см; Wc2 = Ix2/z0 = 4020/5 = 804 см3. Условная гибкость ветви на участке между узлами соединительной решетки
;
кН/см2 > Ry0gc = 21,5 кН/см2
Поскольку напряженное состояние ветви в момент измерения стрелки искривления неизвестно, принимаем f0 = f’из = 16 мм. Относительная стрелка т2 = f0(Aв2/Wc2) = 1,6´(114,8/804) = 0,228.
Коэффициент перехода к внецентренному сжатию
.
Здесь h = 2,02 - коэффициент влияния формы поперечного сечения, определенный по табл. 73 СНиП II-23-81* в зависимости от и m2 = 0,228.
Приведенный относительный эксцентриситет mef2 = khm2 = 0,879×2,02×0,228 = 0,405.
В зависимости от полученных значений mef2 и по табл. 74 СНиП II-23-81* находим jвет = 0,789.
Для нахождения коэффициента j для сквозной колонны как единого стержня предварительно вычисляем ;
.
По табл. 75 СНиП II-23-81* находим j = je = 0,614 и проверяем устойчивость колонны.
кН/см2 > Ryogc = 21,5 кН/см2.
Устойчивость колонны не обеспечена, требуется усиление поврежденной ветви.
На опорный раскос стропильной фермы, состоящий из двух уголков 125´8, действует сжимающая сила N0 = 300 кН. Материал конструкций имеет расчетное сопротивление 240 МПа. Расчетная длина стержня lx = ly = 4,2 м. Класс конструкций по п. 4.8 - третий.
Требуется проверить возможность эксплуатации элемента при увеличении усилия в нем с 300 до 550 кН.
Характеристики основного сечения: А0 = 39,4 см2; Ixo = 588 см4; Wo1 = 175 см3; Wo2 = = 64,4 см3; iox = 3,87 см; r1x = 4,44 см; r2x = 1,63 см.
Рис. 4. К расчету (пример 6)
Гибкость lxo = 420/3,87 = 108,5; j = 0,488.
Проверка 550/(0,488 39,4) = 28,6 кН/см2 = 286 МПа > 240 МПа указывает на необходимость усиления, которое выполняем по схеме рис. 4.
Определим расчетную величину начального прогиба стержня. Расчетное значение случайного относительного эксцентриситета при lox = 108,5, тox = 0,22.
Эйлерова сила
кН.
Случайный эксцентриситет и прогиб положительного направления еx = 0,22×1,63´10-2 = 0,358×10-2 м; м.
Случайный эксцентриситет и прогиб отрицательного направления еч = 0,22(-4,44´10-2) = -0,98×10-2 м; м.
Проверка возможности усиления стержня при действии продольного сжимающего усилия, действующего во время работ по усилению N1 = 300 кН:
по прочности при случайном эксцентриситете положительного направления
=106,04 МПа < 0,8×240 = 192 МПа;
при случайном эксцентриситете отрицательного направления:
=106,04 МПа < 0,8×240 = 192 МПа;
по условию устойчивости
МПа < 0,8×240 = 192 МПа.
Поскольку b0 = 106,34/240 = 0,44 < 0,8, то по п. 4.12 можно выполнять усиление без разгрузки.
Характеристики сечения после усиления
м2;
м4;
м;
; ; м3;
м; м3;
м.
Определим прогиб стержня после присоединения элементов усиления:
при положительном случайном эксцентриситете
=0,127×10-2 м;
при отрицательном случайном эксцентриситете
м.
Расчет сварных швов на воздействие условной поперечной силы кН.
Статический момент элемента усиления относительно нейтральной оси: Sxr = 13,8×10-4×2,78×10-2 = 38,36×10-6 м3.
Максимальный шаг шпоночного шва tmax = 40iyo = 40×1,98×10-2 = 79,2×10-2 м.
Принимаем kf = 4 мм, t = 0,6 м. Сварка производится электродами Э42; Rwt = 180 МПа.
Расчет непрерывных участков шпоночных швов осуществляется на сдвигающее усилие
кН.
Минимальная длина участков шпоночного шва
м.
Длину участков шпоночных швов принимаем 5 см. Концевые швы элементов усиления принимаем с катетом kf = 6 мм. Нормальное усилие, передаваемое на элемент усиления
кН.
Длина концевых швов
м.
Длину швов принимаем 6 см.
Определяем остаточный сварочный прогиб элемента
;
; a = 5/60 = 0,083;
см2 = 0,64×10-6 м2.
Коэффициент, учитывающий начальное напряженно-деформированное состояние элемента и схему его усиления
где - коэффициент, характеризующий уровень начальных напряжений в зоне i-го шва.
Напряжения в зоне нижних швов при случайном эксцентриситете:
положительного направления
МПа;
отрицательного направления
МПа;
Напряжения в зоне верхних швов при случайном эксцентриситете:
положительного направления
МПа;
отрицательного направления
МПа;
Остаточный сварочный прогиб при случайном эксцентриситете:
положительного направления
МПа; ; ;
МПа; ; ;
м;
отрицательного направления
МПа; ; ;
МПа; ; ;
м;
Расчетный эквивалентный эксцентриситет ef = e + f* + kwfw; при случайном эксцентриситете:
положительного направления м; м;
отрицательного направления м; м;
Проверка устойчивости усиленного стержня в плоскости изгиба при случайном эксцентриситете:
положительного направления
; ;
;
; ;
отрицательного направления
; ;
; ; МПа.
В связи с увеличением грузоподъемности кранов производится усиление ступенчатых колонн каркаса (рис. 5). Усиление выполнено путем увеличения сечения с присоединением элементов усиления сплошными швами kf = 6 мм. Основное сечение колонны и элементы усиления изготовлены из стали марки Вст3пс6 с расчетным сопротивлением Ry = 270 МПа. Усиление производилось при отсутствии крановых нагрузок, когда действующие усилия составляли: N0 = 1037 кН, M0 = 1777 кН×м. Коэффициент приведения длины нижней части колонны m = 1,78.
Требуется проверить устойчивость нижней части колонны в плоскости рамы на действие расчетных комбинаций усилий, нагружающих ветви:
подкрановую N1 = 3720 кН; M1 = 2240 кН×м;
наружную N2 = 3500 кН; М2 = 2400 кН×м;
максимально поперечная сила Q = 468 кН.
А. Геометрические характеристики сечения усиленной колонны:
подкрановая ветвь Aв1 = 131 + 26,3 = 157,3 см2; Ix1 = 3130 + 0,62×131 + 99,3 + 2,742´26,3 = 3474 см4; см; Wc1 = 3474/10,9 = 319 см3;
наружная ветвь Aв2 = 145 + 20,2 = 165,2 см2; Ix2 = 3720 + 2×84,6 = 3889 см2; см; Wc2 = 3889/11,5 = 388 см3;
полное сечение А0 = 131 + 145 = 276 см2; А = 157,3 + 165,2 = 322,5 см2; I0 = 3130 + +131×72,762 + 3720 + 145×65,742 = 1327000 см4; I = 3889 + 67,852×165,2 + 3474 + 71,252´157,3 = 1566000 см4; см.
Б. Проверка устойчивости колонны на действие комбинаций усилий, нагружающих подкрановую ветвь.
Для нахождения сварочного прогиба ветви на участке между узлами решетки определим коэффициенты ni, учитывающие начальное напряженно-деформированное состояние подкрановой ветви для принятой схемы усиления (номера швов - см. рис. 5, б), а также параметры V и aN.
Начальные напряжения в зоне швов 1,2:
кН/см2
Рис. 5. К расчету (пример 7)
По формулам п. 4.21 вычислим величины коэффициентов xi и ni
;
.
Параметр продольного укорочения
см2.
По формуле (37) найдем величину сварочного прогиба
см.
Здесь aN = 1 - для растянутого элемента; а = 1 - для сплошного шва.
Для определения эксцентриситета продольной силы в подкрановой ветви, обусловленного расцентровкой раскосов, предварительно вычислим узловой момент Мв и продольную силу Nв1 от действия расчетных нагрузок Mв1 = Qt = 468×0,6 = 281 кН×см; Nв1 = 3720×65,7/138,5 + 224000/138,5 = 3328 кН.
Поскольку Mв1/Nв1 = 281/3382 = 0,083 > fw = 0,0015 см принимаем в качестве расчетного eв = 0,083.
Относительный эксцентриситет .
Коэффициент продольного изгиба jвет = 0,920 находим как для центрально-сжатого элемента гибкостью lв1 = 150/4,7 = 31,9 по табл. 72 СНиП II-23-81*.
Определим сварочный прогиб нижней части колонны как единого стержня
кН/см2, ;
кН/см2, ;
;
;
.
Здесь кН;
см.
Для определения коэффициента jе, характеризующего устойчивость всей колонны, по формулам (51), (52) вычислим условную приведенную гибкость и относительный эксцентриситет т
;
.
Здесь l = m1l/i = 1,78×1040/69,7 = 26,6 - гибкость колонны; - по табл. 7 СНиП II-23-81*; .
По табл. 75 СНиП II-23-81* находим je = 0,515 и проверяем устойчивость колонны
кН/см2 = R*ygc = 27×0,9 = 24,3 кН/см2
В. Проверка устойчивости колонны на действие комбинации усилий, нагружающих наружную ветвь.
Для нахождения сварочного прогиба наружной ветви определим продольную силу No2, действующую на ветвь во время усиления, и коэффициент aN, учитывающий влияние этой силы на сварочный прогиб
кН;
.
Здесь кН.
По формуле (37) вычислим сварочный прогиб
см.
Ввиду малости прогиба определяем jвет как для центрально-сжатого стержня.
Гибкость ветви lв2 = 150/4,9 = 30,6.
По табл. 73 СНиП II-23-81* находим jвет = 0,923.
Для определения коэффициента je вычислим относительный эксцентриситет
;
Здесь см.
Поскольку величина jвет практически не изменилась, оставляем = 1,07; по табл. 75 СНиП II-23-81* находим je = 0,486 и проверяем устойчивость колонны
кН/см2 < R*ygc = 24,3 кН/см2.
Устойчивость колонны в плоскости рамы обеспечена.
Пример 8
Двутавровая балка рабочей площадки с сечением поясов 300´20 мм и стенки 120´10 мм изготовлена из стали с расчётным сопротивлением Ryo = 210 МПа. Балка несет постоянную нагрузку от собственного веса оборудования, соответствующий изгибающий момент в ней M0 = 1000 кН×м.
При изменении технологии на балку передается дополнительный изгибающий момент DM = 2000 кН×м. Усиление решено выполнить без демонтажа ранее установленного оборудования по схеме рис. 6.
Геометрические характеристики неусиленного сечения:
Ixo = 590000 см4, Aon = 240 см2; Wxo = 9518 см3; yoc = yop = 45,5 см.
Необходимость усиления следует из проверки
кН/см2 = 315 МПа > 210 МПа.
Уровень начального нагружения:
кН/см2 = 105,2 МПа; b0 = 105,2/210 = 0,5.
Для конструкции IV класса b0 < 0,8, т. е. Усиление под нагрузкой возможно.
По рис. 6 имеем:
Arc = 0; Arp = 36×1,6 = 57,6 см2; yrp = 62,8 см.
Материал элемента усиления - сталь марки 09Г2С с расчетным сопротивлением Ryr= = 290 МПа, коэффициент a = 290/210 = 1,38.
Определяем площади сжатой и растянутой зон;
см2; см2.
Предельный изгибающий момент в пластическом шарнире определяется по формуле (45) при gM = 0,95:
кН×м.
Для среднего сечения t < 0,4Rso, и по формуле (42) имеем:
кН×м < 3174×1×1 кН×м.
На стойку из двутавра №20, поддерживающую рабочую площадку, действует продольная сила N0 = 200 кН и изгибающий момент Mox = 15 кН×м. Расчётные длины стойки: lx = 6,6 м и ly = 1,9 м. Материал стойки имеет расчётное сопротивление Ryo = =205 МПа.
После реконструкции расчетные комбинации нагрузок на стойку будут давать усилия и моменты:
1-я комбинация - N = 500 кН, Mx = 20 кН×м;
2-я » - N = 350 кН, Mx = - 40 кН×м.
Схема усиления принята симметричной по рис. 7 с приваркой швеллеров № 12 из стали марки Вст3пс6-2 с расчетным сопротивлением Ryr = 270 МПа (a =270/205 = 1,32).
Рис 7. К расчету (пример 9)
Геометрические характеристики сечения:
до усиления
A0 = 26,8 см2; Ixo = 1840 см4; Iyo = 115 см4;
Wxo = 184 см3; ixo = 8,28 см; iyo = 2,07 см;
после усиления
A0 = 53,4 см2; Ixo = 5452 см4; Iyo = 358 см4;
Wxo = 358 см3; ixo = 10,1 см; iyo = 3,68 см;
Определяем параметры деформированной схемы, относящиеся к исходному состоянию:
см; кН; см.
Уровень начального нагружения определяется напряжением
кН/см2 = 180,2 МПа;
b0 = 180,2/205 = 0,879 > 0,8 - для выполнения работ по усилению требуется разгрузить стойку или временно ее раскрепить (принято последнее).
Определяем приведенное расчетное сопротивление по формуле (49):
;
;
МПа.
Сварные швы, крепящие элементы усиления, рассчитываем на условную поперечную силу:
; j = 0,779;
кН; sr = 154 см3.
Принимаем шаг шпоночного шва аw = 50 см < 40×1,53 = 61,1 см.
Сдвигающее усилие вычисляем по формуле (29)
кН.
Минимальная длина участка шпоночного шва при kf = 0,4 см:
см.
Принимаем lw = 5 см.
Определяем остаточный сварочный прогиб элемента:
a = 5/50 = 0,1;
V = 0,04×0,42 = 6,4×10-3; l0 = 660;
s1 = 180,2 Мпа; x1 = 180,2/205 = 0,88;
;
кН/см2 = -31 МПа;
x2 = -31/205 = - 0,15;
;
.
По формуле (37) находим:
см.
Деформации, возникающие за счет прижатия элементов усиления учтем по формуле (36):
см.
Определяем расчетные эксцентриситеты:
по комбинации 1
см;
;
по комбинации 2
см;
.
Проверяем устойчивость элемента в плоскости изгиба по формуле (46). Приведенная гибкость
;
по комбинации 1
;
; je = 0,443;
кН/см2 = 211,3 МПа < 0,9×243 = 218,7 МПа;
по комбинации 2
;
; je = 0,361;
кН/см2 = 181,6 МПа < 218,7 МПа.
Устойчивость из плоскости действия момента проверяется по п. 5.30 СНиП II-23-81*:
по комбинации 1
; ; ;
МПа < 218,7 МПа;
по комбинации 2
; ;
МПа < 218,7 МПа.
Пример 10
Расчет выполнен для подкрановых балок открытой крановой эстакады копрового цеха. Колоннада построена в 1962 г., шаг колонн 12 м, эксплуатируются магнитно-грейферные мостовые краны грузоподъемностью Q = 15 т. Ниже приведены технические характеристики мостовых кранов и подкрановых балок.
А. Расчет балки по СНиП II-23-81*.
|
Рельс Р-43 |
|
|
|
-60´2,2 |
l = 1200 см |
|
|
|
-160´1,4 |
a = 150 см |
s, |
R, |
|
-60´2,2 |
Ix = 2214356,6 см3 FН = 42m |
кН/см2 |
кН/см2 |
Нормальное напряжение в нижнем поясе |
9,25 |
21 |
Касательное напряжение txy в сечении |
1,63 |
12,76 |
Приведенные напряжения в стенке балки согласно (п. 13.34 СНиП II-23-81*) |
12,96 |
25,3 |
Расчет выносливости стенки балки (п. 13,35 СНиП II-23-81*) |
6,42 |
7,65 |
Согласно расчету прочность и выносливость обеспечены. Однако в этих балках после шести лет эксплуатации были обнаружены усталостные трещины.
Б. Проверим выносливость балки по разработанной методике. В результате исследования выявлены среднестатистические характеристики крановых нагрузок:
т;
проездов/сут (1039 пр/тыс. т продукции).
Оценим нагруженность верхней зоны стенки по приведенным напряжениям с учетом приведенных выше зависимостей:
sx = 407,8; sloc,y = 861,24; sloc,x = 215,31; sfy = 265,85; txy = 96,0; sэкс = 992,02 кг/см2.
Из уравнения кривой усталостных отказов определим расчетный ресурс балки, соответствующий ее нагруженности
.
Накопленное за шесть лет эксплуатации балок при интенсивности выпуска продукции 1158,737 тыс. т/год число циклов нагружений Nэ = 2×1039×1158,737 тыс. т = = 2,4 106.
Поскольку Nэкс > Nr , то повреждения появились вполне закономерно и обусловлены прежде всего условиями технологической нагруженности.
В. Оценим допустимую нагруженность балки в заданных условиях эксплуатации с учетом требуемой долговечности.
Пусть требуемый ресурс Nтр балок с учетом наращивания объемов выпуска продукции после выхода пролета на проектную мощность за счет интенсификации производства и соответственно повышения интенсивности эксплуатации конструкций при прогнозируемом сроке эксплуатации 30 лет равен Nтр = 8,36×106 циклов.
Определим расчетное сопротивление балки по выносливости с учетом требуемого ресурса и долговечности, преобразовав выражение для Nr
.
Пути снижения нагруженности могут быть разными: увеличение числа катков и соответственно снижение давлений F, использование рельсов повышенной жесткости по Iкр и низкомодульных прокладок, увеличение металлоемкости верхней зоны балки или шага колонн с постановкой фахверковых промежуточных стоек между колоннами и т. д.
Обеспечим долговечность за счет постановки крана с четырехкатковой базой и применения рельса КР-100, в результате нормативное давление понизится в два раза и составит P = 21 т, соответственно Fэкс = 16,8; Iкр = 765 см3, что в два раза больше, чем у рельса Р-43 и соответственно = 490 кг/см2.
.
Долговечность обеспечена, т. е. исключены все затраты на ремонт и замену балок сроком на Т = 30 лет.
Пример 11
Принято решение об установке низкомодульных упругих прокладок на подкрановой балке пролетом 6 м под кран грузоподъемностью Q == 300/50 кН.
Требуется оценить местные напряжения в стенке подкрановой балки. Размеры элементов:
верхний пояс - 450´18 мм;
стенка - 1240´10 мм;
расстояние между ребрами жесткости - 1500 мм;
крановый рельс - КР-70.
Расчетное давление на колесо gf1F = 260 кН.
Геометрические характеристики: Iверх,п = 21,9 см4; = 87,5 см4; Ip = 1082 см4; It = = 253 см4.
Для варианта без прокладки по п. 13.34 СНиП II-23-81* имеем:
см;
кН/см2 = 77,4 МПа;
кН×см;
кН/см2 = 36,6 МПа;
МПа.
Для варианта с прокладкой, конструкция которой принимается в соответствии с давлением колеса крана по табл. 13 СНиП II-23-81*. (Тип II h = 6 мм, r = 1 мм). Для рельса КР-70 выбираем резину с На = 80, для нее k0 =3,7 кН/см3 (резина на основе каучука СКН-40).
По формуле (85) находим:
кН/см2 = 32,4 МПа.
По табл. 14 настоящего Пособия для а = 1,5 м и k0 = 3,7 определяем au = 0,41. sfy= =0,41×36,6 = 15 МПа; sу = 32,4 + 15 = 47,4 МПа, что соответствует только 42% напряжения для конструкции без упругой прокладки.
Пример 12
Подкрановые балки цеха листового и трубного производства эксплуатируются 8 лет, пролет обслуживается двумя кранами грузоподъемностью 80 и 20 т режима 7к. При обследовании в балках обнаружены усталостные трещины в верхней зоне.
Исходные данные для расчета приведены ниже.
|
Рельс КР-80 a = 1500 |
||
Лист |
- 550 ´ 25 мм |
Ребра - 120 ´ 8 |
|
h |
- 1600 ´ 14 мм |
Ix = 2293296 см4 |
|
» |
- 550 ´ 25 мм |
If = 673 см4 |
|
» |
l = 12000 мм |
It = 387 см4 |
В = 9100 мм K = 5350 мм
K1 = 800 мм Fн = 420 кН
Расчет верхней зоны стенки на выносливость осуществляется в соответствии с п. 13.35 СНиП II-23-81*; Мmax = 2433 кН×м; Q’ = 224 кН; Qt = 33,6 кН; F = 336 кН.
Местный крутящий момент с учетом фактического эксцентриситета (по результатам обследования е = 30 мм)
кН×м;
sх = 8,488 кН/см2; txy = 1 кН/см2; sloc = 6,316 кН/см2; sfy = 5,557 кН/см2;
кН/см2 >
> 7,65 кН/см2 = Ru.
Выносливость верхней зоны стенки не обеспечивается, следовательно, появление в ней трещин является закономерным.
Из расчета видно, что доля напряжений от местного кручения составляет 29%, таким образом, исключение стенки из работы на местное кручение является целесообразным.
Применяем схему усиления (по рис. 6, е). Исходя из шага поперечных ребер жесткости назначается hл = 1/8а = 188 мм. Принимаем hл = 200 мм. В соответствии с п. 7.24 СНиП II-23-81* (для стали марки ВСт3сп5); tл = 200/15 = =13,3 мм.
Принимаем tл = 14 мм.
Учитывая расположение отверстий для крепления рельса, d = 100 мм.
Напряжение в шве, прикрепляющем ламель к ребру жесткости,
.
После усиления крутящий момент определяем по формуле
;
c = 11,5 см; M = 10,46 кН×м; r = 49,5 см; Iy = 40261 см4; If = 710 см4; a/2r = 1,52;
bл = 0,392; ba = 1,28; bt = 1,43;
кН/см2;
кН/см2;
кН/см2;
Определим расчетный ресурс
.
По табл. 10 Nл = 1,9 млн циклов.
По данным исследования число проходов крана на наиболее нагруженном участке составляет 382 тыс. в год. На концевой балке крана расположены две пары колес, но так как расстояние между колесами в паре меньше расстояния между поперечными ребрами жесткости, то один проход крана следует считать за два цикла загружения. Количество циклов загружения в год n = 382000×2 = 764000.
При расчетном ресурсе Nл = 1,9 млн долговечность соединения ламели с ребром составляет около 2,5 лет, что достаточно для изготовления новых балок.
Для выполнения проверки выносливости верхней зоны стенки, определяются изменившиеся геометрические характеристики балки. Ix = 2716478 см4; sx = 495 кг/см2.
Напряжения от местного кручения определяются по формуле (71)
кН/см2;
Снижение локальных напряжений sloc,y незначительно и в расчете не учитывается.
По формуле (148) СНиП II-23-81* получим 2,493 + 2,526 + 0,827 = 5,846 < 7,65 кН/см2 = Ru.
Требование по выносливости выполняется. В результате усиления напряжения снижены почти на 40%.
ПРИЛОЖЕНИЕ 7
Справочное
Основные буквенные обозначения величин
A, An - расчетные площади сечения брутто и нетто;
Aef - приведенная площадь сечения с учетом коррозии;
Аo, Аon - площади неусиленного сечения брутто и нетто;
Аос, Aор - площади сжатой и растянутой зон неусиленного сечения в пластическом шарнире;
Аr, Аrn - площади сечения элементов усиления брутто и нетто;
Arc, Arp - площади сжатой и растянутой зон элементов усиления в пластическом шарнире;
Ix, Iy - расчетные моменты инерции сечения брутто относительно осей х - х и у - у;
Ixn, Iyn - то же, сечения нетто;
Iox, Ioy - моменты инерции неусиленного сечения брутто относительно осей xо-xо и yо -yо.
Ioxn, Ioyn - то же, сечения нетто;
Irx, Iry - моменты инерции сечения брутто элементов усиления относительно их собственных центральных осей;
Мох, Моу - изгибающие моменты относительно осей xо-xо и yо -yо , действующие на неусиленное сечение во время работ по усилению;
M’ox, M’oy - то же, вычисленные по недеформированной схеме;
N - продольная сила;
No - то же, при выполнении работ по усилению;
N’o - продольная сила, действующая на неусиленное сечение в момент измерения стрелки погиби;
Noэ, - эйлерова сила для неусиленного стержня ();
Nr - часть продольной силы, воспринимаемой элементами усиления;
Rso - расчетное сопротивление стали усиливаемого (существующего) элемента сдвигу;
Ruo - расчетное сопротивление усиливаемого (существующего) элемента растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению стали;
Runo - временное сопротивление стали усиливаемого (существующего) элемента разрыву;
Rwf, Rwz - расчетные сопротивления угловых швов срезу (условному) по металлу шва и металлу границы сплавления соответственно;
Rwun - нормативное сопротивление металла шва по временному сопротивлению;
Rwy - расчетное сопротивление стыковых сварных швов;
Ryno - предел текучести стали усиливаемого (существующего) элемента;
Ryo - расчетное сопротивление стали усиливаемого (существующего) элемента растяжению, сжатию, изгибу по пределу текучести;
Ryr - расчетное сопротивление стали элементов усиления по пределу текучести;
R*y - осредненное значение расчетного сопротивления усиленного элемента;
Sr - статический момент сдвигаемой части сечения элементов усиления относительно нейтральной оси;
Т - расчетная отрицательная температура эксплуатации;
Тcr, DTсr, - критическая температура хрупкости и ее смещение при коррозионных повреждениях;
Tr - сдвигающее усилие в шпоночном шве;
V - параметр продольного укорочения элемента от наложения сварного шва;
Wo - момент сопротивления неусиленного сечения;
Wef - приведенный момент сопротивления с учетом коррозии;
fo - стрелка прогиба ненагруженного стержня;
f’ - стрелка прогиба стержня в момент измерения под нагрузкой N’;
f* - прогиб, вызываемый присоединением элементов усиления;
fw - остаточный прогиб, вызываемый приваркой элементов усиления;
k - коэффициент перехода от стрелки прогиба к эксцентриситету силы;
kSA, kSW - коэффициент слитности сечения по площади и моменту сопротивления;
kA, kI - коэффициенты приведения расчетных сопротивлений бистального сечения;
, - относительные стрелки прогибов в направлении осей xо-xо и yо -yо;
a - отношение расчетных сопротивлений (a = Ryr/Ryo);
bo - уровень начального нагружения;
bf, bz - коэффициенты для расчета углового шва соответственно по металлу шва и металлу границы сплавления;
gс - коэффициент условий работы;
gn - коэффициент надежности по назначению;
gm - коэффициент надежности по материалу;
gf - коэффициент надежности по нагрузке;
gd - коэффициент снижения расчетного сопротивления за счет коррозии;
gwn - коэффициент надежности по материалу шва;
gN , gM - дополнительные коэффициенты надежности, учитывающие особенности напряженного состояния и способ выполнения усиления;
ep,lim - норма пластической деформации;
l - гибкость (l = lef/i);
- условная гибкость ();
lef - приведенная гибкость стержня сквозного сечения;
- условная приведенная гибкость стержня сквозного сечения ();
jе - коэффициент снижения расчетных сопротивлений при вне-центренном сжатии.
СПИСОК СПРАВОЧНЫХ ДОКУМЕНТОВ
Государственные стандарты и стандарты СЭВ
1. ГОСТ 263-75* (СТ СЭВ 1198-78). Резина. Метод определения твердости по Шору А.
2. ГОСТ 1497-84*. Металлы. Методы испытания на растяжение
3. ГОСТ 1759-70** (СТ СЭВ 607-77, СТ СЭВ 1018-78). Болты, винты, шпильки и гайки. Технические требования
4. ГОСТ 5639-82* (СТ СЭВ 1959-79). Стали и сплавы. Методы выявления и определения величины зерна
5. ГОСТ 7564-73*. (СТ СЭВ 2859-81). Сталь. Общие правила отбора проб, заготовок и образцов механических и технологических испытаний.
6. ГОСТ 7565-81* (СТ СЭВ 466-77). Чугун, сталь и сплавы. Метод отбора проб для химического состава.
7. ГОСТ 7805-70* (СТ СЭВ 4727-84). Болты с шестигранной головкой класса точности А. Конструкция и размеры.
8. ГОСТ 9454-78* (СТ СЭВ 472-77, СТ СЭВ 473-77). Металлы. Метод испытаний на ударный изгиб при пониженной, комнатной и повышенных температурах.
9. ГОСТ 10243-75* (СТ СЭВ 2837-71). Сталь. Метод испытаний и оценки макроструктуры.
10. ГОСТ 18321-73* (СТ СЭВ 1934-79). Статистический контроль качества. Методы случайного отбора выборок штучной продукции.
11. ГОСТ 18442-80*. Контроль неразрушающий. Капиллярные методы. Общие требования.
12. ГОСТ 22536.1-77*. Сталь углеродистая и чугун нелегированный. Методы определения содержания общего углерода и графита.
13. ГОСТ 22536.2-87. Сталь углеродистая и чугун нелегированный. Методы определения серы.
14. ГОСТ 22536.3-77*. Сталь углеродистая и чугун нелегированный. Метод определения содержания фосфора,
15. ГОСТ 22536.4-77*. Сталь углеродистая и чугун нелегированный. Методы определения содержания кремния.
16. ГОСТ 22536.5-87. Сталь углеродистая и чугун нелегированный. Методы определения содержания марганца.
17. ГОСТ 22536.6-77*. Сталь углеродистая и чугун нелегированный. Метод определения содержания мышьяка.
18. ГОСТ 22762-77. Металлы и сплавы. Метод измерения твердости на пределе текучести вдавливанием шара.
19. ГОСТ 25546-82. Краны грузоподъемные. Режимы работы.
20. ГОСТ 25997-83. Сварка металлов плавлением. Статистическая оценка качества по результатам неразрушающего контроля.
Нормативные документы
21. СНиП 1.06.05-85. Положение об авторском надзоре проектных организаций за строительством предприятий, зданий и сооружений.
22. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия.
23. СНиП 2.03.11-85. Защита строительных конструкций от коррозии.
24. СНиП 2.09.02-85. Производственные здания.
25. СНиП 2.09.03-85. Сооружения промышленных предприятий.
26. СНиП II 23-81*. Стальные конструкции.
27. СНиП III-18-75. Металлические конструкции.
28. ТП 101-81*. Технические правила по экономному расходованию основных строительных материалов.
29. Правила устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов.
Положения, пособия, рекомендации
30. Положение о проведении планово-предупредительного ремонта производственных зданий и сооружений/Госстрой СССР.- М.: Стройиздат, 1974.
31. Рекомендации по учету влияния дефектов и повреждений на эксплуатационную пригодность стальных конструкций производственных зданий. - М.: ЦНИИпроектстальконструкция им. Мельникова, 1987.
32. Рекомендации по расчету стальных конструкций на прочность по критериям ограниченных пластических деформаций.- М.: ЦНИИпроектстальконструкция им. Мельникова, 1985.
33. Рекомендации по обследованию и методике оценки технического состояния стальных конструкций производственных зданий.- М.: ЦНИИпроектстальконструкция, 1987.
34. Пособие по расчету и конструированию сварных соединений стальных конструкций (к СНиП II-23-81*)/ЦНИИСК им. Кучеренко.- М.: Стройиздат, 1984.
35. Рекомендации по кодированию информации о дефектах и повреждениях металлических конструкций.- М.: ЦНИИпроектстальконструкция им. Мельникова, 1984.
36. Рекомендации по оценке монтажной технологичности проектных решений усиления стальных конструкций в реконструируемых производственных зданиях ВНИПИпромстальконструкция/ЦНИИ-проектстальконструкция им. Мельникова.- М.: 1987.
СОДЕРЖАНИЕ
Пособие к СНиП II-23-81* расположен в сборниках: | Проектирование, строительство, ремонт и содержание искусственных сооружений на автомобильных дорогах |
Нравится
Твитнуть |