4.38. На опоре проверка устойчивости оболочки производится раздельно для зоны наибольших нормальных напряжений и для зоны наибольших касательных напряжений. 4.39. В зоне наибольших нормальных напряжений проверка на устойчивость выполняется по формуле (29) Все обозначения по пп. 4.35, 4.37. 4.40. В зоне наибольших касательных напряжений проверка на устойчивость выполняется по формуле 1 (30) где tI - наибольшее касательное напряжение в оболочке; tcrI - критическое напряжение, вычисляемое по формуле где l - расстояние между шпангоутами. Значение коэффициентов k следует определять по табл. 9. Таблица 9
4.41. При совместном действии в сечении нормальных s и касательных t напряжений устойчивость оболочки проверяется по формуле 4.42. Прямоугольные проемы, расположенные в пролете галере в растянутой зоне оболочки симметрично относительно вертикальной оси поперечного сечения оболочки у, должны быть усилены про дельными ребрами - стрингерами. Проверка прочности поперечного сечения с проемом (рис. 17) выполняется по формулам: (33)
Проверка устойчивости оболочки в сечении с проемом выполняется по п. 4.37 настоящего Пособия. Минимальная, площадь сечения ребра Ар = 0,25 bt. Ребра усиления должны быть заведены за край проема в сторону ненарушенного сечения на расстояние, достаточное для прикрепления ребра к оболочке на усилие N = 0,25 AрRy. Рис. 17. Поперечное сечение несущей оболочки галереи, ослабленной вырезом 1 - продольное ребро 4.43. Шпангоуты - кольцевые ребра - служат для передачи местных сосредоточенных и распределенных вдоль дуги нагрузок, в том числе - опорных реакций, на оболочку пролетного строения. В общем случае расчетная схема шпангоута представляет собой кольцевую раму радиусом rk (рис. 18) с затяжкой, загруженную в своей плоскости активными силами Р и q и реактивными силами qo, заменяющими действие оболочки на шпангоут и представляющими собой поток касательных усилий. Расчетные схемы промежуточных шпангоутов в зависимости от конструкции узла присоединения затяжки принимаются с жестко или шарнирно прикрепленной затяжкой (см. рис. 18). Рис. 18. Конструктивная и расчетная схема промежуточного шпангоута а - конструктивная и расчетная схема; б - расчетная схема; 1 - оболочка; 2 - шпангоут; 3 - поперечная балка-затяжка; 4 - монорельс 4.44. Конструктивные и расчетные схемы опорных шпангоутов показаны на рис. 19. Рис. 19. Конструктивная и расчетная схема опорного шпангоута 4.45. Статический расчет кольцевых рам шпангоутов должен выполняться на ЭВМ. При расчете на ЭВМ рама, очерченная по окружности rk, заменяется правильным многоугольником, вписанным в эту окружность. Достаточную точность расчета дает заменяющий многоугольник с центральным углом 6 - 10°. При этом необходимо обеспечить равновесие внешней нагрузки и реактивных касательных усилий. В исключительных случаях при расчете кольцевых рам шпангоутов без использования ЭВМ следует руководствоваться соответствующими таблицами для расчета кольцевых рам. 4.46. При расположении опорных шпангоутов в вертикальной плоскости (при наклонных галереях) следует учесть в расчете их очертание по эллипсу. 4.47. Нормальные напряжения в шпангоутах определяются с учетом одновременного действия в рассматриваемом сечении изгибающего момента Мх и осевой силы N: (34) где Ix, A - собственный момент инерции и площадь поперечного сечения шпангоута с присоединенной оболочкой; y - расстояние от нейтральной оси шпангоута до наружной или внутренней кромки шпангоута. Правило знаков: положительный момент увеличивает кривизну шпангоута. В зависимости от принятого конструктивного решения шпангоут с присоединенным участком оболочки может образовывать одностенчатое или двухстенчатое сечение. Ширина (общая) присоединенной части оболочки определяется по формуле (35) где b - расстояние между стенками двухстенчатого шпангоута; для одностенчатого шпангоута b = 0; t - толщина оболочки. Наибольшие касательные напряжения в стенке (стенках) шпангоута (36) где ti - толщина стенки шпангоута (i = 1,2). 4.48. Поясные швы шпангоутов рассчитываются по правилам расчета поясных швов балок с учетом касательных усилий qo, действующих между шпангоутом и оболочкой. 5. КОНСТРУКТИВНЫЕ РЕШЕНИЯ ГАЛЕРЕЙ5.1. Традиционными решениями несущих конструкций пролетных строений галерей на протяжении многих лет являлись фермы с сечениями из парных уголков. Требования индустриализации строительства привели к необходимости создания пролетных строений более совершенных конструктивных форм, из которых в настоящее время получили распространение пролетные строения из сварных двутавровых балок, а также из круглых цилиндрических и прямоугольных оболочек. Три группы компоновочных и конструктивных решений пролетных строений галерей, используемые в настоящее время, приведены в п. 2.3. В зависимости от производственных возможностей завода-изготовителя, монтажной организации и условий строительства проектная организация производит выбор типа конструкций для конкретного объекта. 5.2. При разработке проекта галереи рекомендуется, в зависимости от типа несущих конструкций, следующая номенклатура величин пролетов, приведенная в табл. 10. Таблица 10
Примечание. В скобках указаны величины пролетов, которые могут применяться в порядке исключения. 5.3. Марки стали для конструкций галерей принимаются, в соответствии со СНиП II-23-81* «Стальные конструкции» и Рекомендациями по применению сокращенного сортамента металлопроката в строительных стальных конструкциях (М.:ЦНИИПроектстальконструкция, 1987). Пролетные строения с несущими конструкциями из ферм5.4. К первой группе относятся пролетные строения с несущими конструкциями из ферм с параллельными поясами, имеющими горизонтальное сопряжение с опорой, независимо от продольного уклона галереи (рис. 20). Рис 20. Узел сопряжения фермы с опорой 5.5. При конструировании галерей рекомендуется принимать разрезную схему пролетного строения. 5.6. Пролетное строение состоит из несущих ферм, поперечных балок покрытия и перекрытия, горизонтальных связей по нижним и верхним поясам ферм и опорных рам по торцам. 5.7. Минимальная высота ферм определяется в соответствии с указаниями п. 2.19. 5.8. Для ферм с пролетами не более 36 м их высота с учетом опорных узлов и узлов крепления балок перекрытия (в случае наличия выступающих фасонок) не должна превышать транспортного габарита. 5.9. В отдельных случаях допускается применение ферм для пролетов более 36 м. При этом фермы проектируются индивидуальными и, как правило, негабаритной высоты. Технологический габарит пролетного строения следует сохранять в соответствии с п. 2.19. 5.10. При проектировании отапливаемых пролетных строений фермы, преимущественно, располагаются снаружи. При внутреннем расположении ферм нижние пояса и решетка должны находиться в одинаковых температурных условиях. В обоих случаях следует принимать конструктивные решения, обеспечивающие удобство антикоррозионной защиты элементов ферм от атмосферных воздействий или мокрых способов уборки. 5.11. Для несущих ферм пролетных строений применяются разнообразные конструктивные решения, отличающиеся схемой решетки, типами сечений элементов и узловыми соединениями. 5.12. Традиционные решения ферм с сечениями элементов из парных уголков являются устаревшими, в наименьшей степени отвечающими требованиям экономичности, снижения трудоемкости изготовления и коррозионной стойкости. При необходимости использовать прокатные уголки, в целях увеличения коррозионной стойкости, все элементы целесообразно проектировать крестового сечения. 5.13. Для поясов ферм вместо прокатных уголков возможно применение прокатного таврового сечения (при условии поставки его металлургическими заводами). 5.14. В наибольшей степени современным требованиям отвечают фермы с сечениями элементов из замкнутых гнутосварных профилей. При этом возможно применение этих профилей также и для других элементов пролетного строения (балки перекрытия, покрытия, элемент связей). Однако область применения конструктивных элементов и гнутосварных профилей в настоящее время ограничена из-за отсутствия соответствующего сортамента. 5.15. При значительных усилиях в поясах ферм рационально использовать сечения из прокатных двутавров с параллельными гранями полок, расположенных вертикально или горизонтально. 5.16. При применении для поясов ферм вертикально расположенных двутавров сечения элементов решетки могут выполняться из замкнутых гнутосварных профилей (рис. 21, а), примыкающих непосредственно к полке двутавра, или прокатных уголков крестового сечения с узловыми фасонками (рис. 21, б, см. с. 37). Рис. 21. Узел фермы с поясами и вертикально расположенных двутавров 5.17. При применении для поясов ферм горизонтально расположенных двутавров раскосы выполняются из одиночных прокатных уголков или предварительно напряженных полос высокопрочной стали, стойки из замкнутых гнутосварных профилей. Примыкание элементов решетки к поясам бесфасоночное (рис. 22). Рис. 22. Узел фермы с поясами из горизонтально расположенных двутавров с бесфасоночным примыканием элементов решетки с раскосами а - из одиночных уголков; б - из предварительно напряженных полос Фермы с поясами из горизонтально расположенных двутавров имеют лучшие технико-экономические показатели по сравнению с фермами из вертикально расположенных двутавров, однако их применение снаружи пролетного строения требует дополнительных мероприятий для защиты поясов ферм от коррозии 5.18. Для всех типов ферм, приведенных в пп 5.11 - 5.17, рационально применение треугольной решетки. Для ферм с поясами из горизонтально расположенных двутавров применяется только раскосная решетка (растянутые раскосы и сжатые стойки). 5.19. Для многопролетных галерей необходимо обеспечить непрерывную передачу продольных сил от технологических нагрузок в уровне нижних поясов ферм на неподвижную опору с помощью специальных деталей, устанавливаемых на монтаже (рис. 23). Рис. 23. Узел соединения фермы с неподвижной опорой 5.20. При конструировании узлов ферм, устанавливаемых на неподвижные опоры, необходимо учитывать изгибающий момент, возникающий от эксцентриситета продольных сил (по п. 5.19) относительно верха неподвижной опоры. Так, например, для восприятия указанного изгибающего момента в фермах из парных уголков или тавров используются конструктивные мероприятия в виде установки дополнительного жесткого элемента вдоль опорной панели нижнего пояса (вертикально расположенный двутавр или швеллер). 5.21. Балки покрытия и перекрытия, имеющие, как правило, сечение из прокатных двутавров, крепятся шарнирно к несущим фермам в уровне верхних и нижних поясов и имеют шаг 3 или 6 м в зависимости от типа ограждающих конструкций. 5.22. В галереях с наклоном св. 5° необходимо обеспечить восприятие скатной составляющей вертикальных нагрузок либо верхними поясами балок, либо установкой продольных тяжей, уменьшающих пролеты балок в плоскости покрытия и перекрытия с передачей этих усилий на пояса ферм (рис. 24). 5.23. Передача усилий от тяжей на верхние пояса ферм обычно происходит с эксцентриситетом. Для восприятия возникающего изгибающего момента в этом случае необходимо в верхней по уклону панели каждого пролетного строения выполнить конструктивные мероприятия, аналогичные п. 5.19 (см рис. 24). Рис. 24. Узлы элементов покрытия 5.24. Пространственная жесткость пролетного строения обеспечивается горизонтальными связями по верхним и нижним поясам ферм и опорными рамами, имеющими жесткое соединение ригеля с опорными стойками несущих ферм (см. рис. 24). 5.25. В зависимости от типа ограждающих конструкций кровли балки покрытия пролетного строения могут быть прямолинейными или двускатными. Пролетные строения с несущими конструкциями из сварных двутавровых балок5.26. Ко второй группе относятся пролетные строения с несущими конструкциями из сварных двутавровых балок, преимущественно с гибкими стенками, совмещающих несущие и ограждающие функции. 5.27. При конструировании галерей с несущими конструкциями из сварных двутавровых балок может приниматься как разрезная, так и неразрезная схема пролетного строения, при использовании балок с гибкими стенками рекомендуется принимать разрезную схему пролетного строения. 5.28. Конструкция пролетного строения образуется двумя продольными несущими балками, поперечными балками по нижним и верхним поясам, горизонтальными связями по верхним поясам продольных балок и опорными рамами по торцам. Покрытие выполняется плоским из профилированного настила, перекрытие, как правило, - из металлического листа, усиленного приваренными ребрами (рис. 25). Рис. 25. Узлы сопряжения балок покрытия и перекрытия с продольной балкой По предварительному согласованию с заводами-изготовителями, в зависимости от мощности гибочного оборудования, возможно, отказаться от поперечных балок с металлическим настилом, заменив их металлическими щитами с отгибами швеллерного типа. Щиты укладываются поперек пролетного строения. Несущая способность щитов обеспечивается отгибами и приваркой поперечных ребер. Возможно также устройство металлического перекрытия по второстепенным продольным балкам, которые устанавливаются под опорами конвейера и этажно крепятся к поперечным балкам. При соответствующем обосновании возможна конструкция перекрытия из железобетонных плит; в этом случае необходимы дополнительно горизонтальные связи по нижним поясам продольных балок. 5.29. Минимальная высота балок определяется в соответствии с указаниями п. 2.19. 5.30. Участок стенки балки в месте опирания следует укреплять двухсторонними ребрами, фактически являющимися стойками опорной рамы, обеспечивающей пространственную жесткость пролетного строения. 5.31. Ребра жесткости в пролете балки должны быть приварены к верхнему поясу. 5.32. Для естественного освещения и аэрации в стенке балки устраиваются окна-иллюминаторы в виде патрубков с установленными внутри поворотными форточками. Вырезы для патрубков выполняются круглыми, с соответствующим усилением, компенсирующим вырезанное сечение стенки. В целях упрощения изготовления балок с гибкими стенками естественное освещение пролетного строения можно выполнять путем установки специальных зенитных фонарей на кровле, а не с помощью оконных проемов. 5.33. Сварные двутавровые балки поставляются на монтаж двенадцатиметровыми секциями. Укрупнительный стык балок выполняется на высокопрочных болтах или на сварке. Пролетные строения с несущими конструкциями из оболочек прямоугольного сечения5.34. Пролетные строения из оболочек прямоугольного сечения, совмещающих несущие и ограждающие, функции, являются новой конструктивной формой, которая в наибольшей степени обеспечивает возможность комплектной поставки конструкций совместно с теплоизоляцией (рис. 26). Рис. 26. Поперечное сечение пролетного строения из прямоугольной оболочки с плоскими стеновыми панелями Галереи такого типа начали внедряться в практику строительства только в последние годы, в связи, с чем возможно дальнейшее их совершенствование на основании обобщения опыта строительства и эксплуатации. 5.35. При проектировании пролетных строений с несущими конструкциями из оболочек прямоугольного сечения принимается разрезная схема. Размеры и форма поперечного сечения пролетного строения этого типа максимально приближены к технологическому габариту. 5.36. Оболочка, совмещающая несущие и ограждающие функции, состоит из обшивки, поперечных рам - шпангоутов, расположенных с шагом 3 м, образованных балками покрытия, перекрытия и стойками стен, и продольных ребер - стрингеров (см. рис. 26). 5.37. Обшивка представляет собой плоские панели, состоящие из набора чередующихся между собой плоских листов и гнутых С-образных профилей, отгибы которых являются продольными ребрами - стрингерами. Длина панели принимается равной 12 м, ширина не должна превышать транспортный габарит. 5.38. Конструкция из оболочек прямоугольного сечения позволяет устанавливать пролетное строение в проектное положение как в полностью собранном на земле виде, так и поэлементно, в зависимости от грузоподъемных механизмов, имеющихся на строительной площадке. Одним из компоновочных решений пролетного строения, допускающего поэлементную сборку, является использование вместо плоской панели стеновой панели швеллерного сечения, включающей участки оболочки покрытия и перекрытия (рис. 27). Рис. 27. Поперечное сечение пролетного строения из прямоугольной оболочки со стеновыми панелями швеллерного сечения 5.39. С-образный профиль, поставляемый металлургической промышленностью, принимается, как правило, по ГОСТ 8282-83 в соответствии с Рекомендациями (см. п. 5.3) и имеет размеры 400´160´50´3 и 400´160´60´4. 5.40. При использовании в панелях гнутого С-образного профиля по п. 5.39 необходимая площадь поперечного сечения обшивки в соответствии с напряженно-деформированным состоянием оболочки обеспечивается за счет варьирования ширины и толщины плоских листов. Отношение ширины листа к его толщине не должно превышать 120 в сжатой зоне и 180 - в растянутой. При этом толщина листа должна приниматься не менее 4 мм, исходя из соображений существующей технологии изготовления и монтажа конструкций. 5.41. Перспективным решением для значительного сокращения объема сварки в панелях покрытия является применение специального типа профилированного настила (в настоящее время отсутствует), а для снижения расхода металла - применение листа толщиной 3 мм при условии совершенствования технологии изготовления и монтажа и соответствующем расчетном обосновании. 5.42. Элементы шпангоута расположены по-разному по отношению к обшивке балки покрытия - внутри пролетного строения, стойки стен и балки перекрытия - снаружи. 5.43. В целях уменьшения количества стыков, влияющего на трудоемкость изготовления и монтажа и надежность конструкции пролетного строения, а также в целях лучшего использования транспортных средств, балки покрытия и перекрытия из прокатного двутавра при изготовлении и транспортировке отделены от обшивки и поставляются на площадку строительства проектной длины. При укрупнительной сборке пролетного строения балки покрытия и перекрытия соединяются с панелями обшивки с помощью сварки. 5.44. При сборке пространственных секций длиной 12 м продольные и укрупнительные стыки панелей обшивки выполняются аналогично заводским - односторонним сплошным швом автоматической сваркой с полным проваром. 5.45. Пролетные строения с одним конвейером с шириной ленты до 1000 мм, поперечные сечения которых являются габаритными для транспортировки, необходимо поставлять на площадку строительства в полностью собранном виде секциями длиной 12 м. 5.46. Поперечный сварной укрупнительный стык отдельных секций пролетного строения длиной 12 м выполняется на накладках, paвнопрочных основному сечению. При этом отгибы С-образных профилей стыкуются с помощью приварки накладок швеллерного профиля. При наличии соответствующих производственных условий, особенно при изготовлении конструкций, в перспективе целесообразно произвести замену сварного стыка отдельных секций пролетного строения на болтовой. 5.47. В торцах пролетного строения устанавливаются опорные рамы, перпендикулярные продольной оси галереи. При этом опирание пролетного строения на нижележащие конструкции осуществляется через горизонтальные плоскости (рис. 28, б). 5.48. В шпангоутах узлы соединения балок покрытия и перекрытия со стойками стен должны обеспечить передачу вертикальных опорных реакций (рис. 29). 5.49. В опорных П-образных рамах узлы соединения балок покрытия со стойками должны быть жесткими, обеспечивать геометрическую неизменяемость поперечного сечения пролетного строения и передачу горизонтальных ветровых нагрузок с пролетного строения на опоры (см. рис. 28, а). 5.50. Все элементы шпангоутов и опорных рам выполняются, как правило, двутаврового сечения. 5.51. Опирание стоек конвейера на пол производится через специальные подставки. Оболочка пола в местах расположения подставок укрепляется с помощью ребер (рис. 30). Рис. 28. Узлы опорной рамы а - верхний узел; б - нижний узел а - верхний узел; б - нижний узел Рис. 30. Узлы опирания стоек конвейера 5.52. Оконные проемы в пролетных строениях следует располагать через шаг шпангоутов. Не рекомендуется делать оконные проемы в шагах шпангоутов, примыкающих к опоре. Пролетные строения с несущими конструкциями из круглых цилиндрических оболочек 5.53. Пролетные строения с несущими конструкциями из круглых цилиндрических оболочек рационально применять, как правило, только при поперечных сечениях, габаритных для транспортировки в собранном виде, что предопределяет размещение в них одного конвейера с ограниченной шириной ленты. 5.54. При соответствующем обосновании и по согласованию с монтажной организацией в отдельных случаях возможно применение пролетных строений с несущими конструкциями из круглых цилиндрических оболочек, негабаритных для транспортировки и поставляемых на площадку строительства в виде рулонных заготовок. В связи с малой эффективностью данного решения круглые цилиндрические оболочки, негабаритные для транспортировки, в настоящем Пособии не рассматриваются. 5.55. Пролетные строения с несущими конструкциями из круглых цилиндрических оболочек следует проектировать разрезными. 5.56. Оболочка, совмещающая несущие и ограждающие функции, состоит из обшивки и поперечных кольцевых ребер - шпангоутов. К шпангоутам в нижней части оболочки крепятся поперечные балки, на которые этажно опираются второстепенные продольные балки. Последние предназначены для установки стоек конвейера и укладки листового настила пола (рис. 31). Рис. 31. Поперечное сечение пролетного строения из круглой цилиндрической оболочки 5.57. Промежуточные шпангоуты, перпендикулярные оси оболочки, имеют переменный шаг 3, 2,5 и 1 м и располагаются, как правило, внутри оболочки, опорные шпангоуты, вертикальные или перпендикулярные оси оболочки, - снаружи (рис. 32). Рис. 32. Опорный узел 5.58. Габаритные пролетные строения собираются из отдельных секций заводского изготовления длиной 12 м. Укрупнительный стык секций выполняется сварным встык или на полубандажах (рис. 33). Рис. 33. Секция пролетного строения из круглой цилиндрической оболочки и укрупнительные стыки 5.59. В случае применения мокрых способов уборки просыпи и пыли предусматриваются устройство лотка, расположенного несимметрично относительно оси галереи, и поперечный уклон пола в сторону лотка. 5.60. При конструктивном решении по п. 5.56 в пролетном строении образуется замкнутое подполье, ухудшающее условия эксплуатации, в связи, с чем необходимо обратить особое внимание на обеспечение водонепроницаемости листового настила пола и лотка. 5.61. В целях экономии металла обшивку пролетного строения, возможно, делать разной толщины по периметру: при этом листы большей толщины должны располагаться в сжатой зоне. 5.62. Для естественного освещения и аэрации в оболочках пролетных строений устанавливаются окна - иллюминаторы. В случае необходимости для дополнительной вентиляции предусматривается установка дефлекторов. В обоих случаях в оболочке делаются овальные вырезы с соответствующим усилением для патрубков, привариваемых на монтаже. Пролетные строения с подвесными конвейерами5.63. Одним из возможных решений, ведущих к улучшению эксплуатационных качеств галерей, является применение конвейеров, подвешенных к покрытию (рис. 34). Рис. 34. Размещение подвесных конвейеров в пролетном строении а - поперечное сечение пролетного строения с одним конвейером; б - поперечное сечение пролетного строения с двумя конвейерами; в - схема подвесок и продольных связей конвейера 5.64. Проектирование галерей с подвесными конвейерами выполняется по заданию технологической организации. При этом необходимо иметь в виду, что для подвески к покрытию конструкция ленточного конвейера должна быть соответственно изменена. 5.65. В связи с отсутствием опыта проектирования, строительства и эксплуатации пролетных строений с подвесными конвейерами в пп. 5.66 - 5.69 приведены только некоторые общие положения. 5.66. Подвесными конвейерами могут быть оборудованы пролетные строения с несущими конструкциями из ферм, сварных двутавровых балок и оболочек прямоугольного сечения, конструкции которых включают поперечные балки покрытия. 5.67. При проектировании пролетных строений с подвесными конвейерами необходимо предусматривать систему связей для передачи продольных технологических нагрузок с уровня покрытия на неподвижные опоры. 5.68. Конструкция подвесного конвейера должна включать систему поперечных и продольных связей, обеспечивающих неподвижность конвейера. Продольные связи собственно конвейера предназначены также для передачи продольных сил на покрытие (см. рис. 34, в). 5.69. В связи с расположением конструкций и подвески конвейера в верхней части пролетного строения следует при назначении размеров проходов обратить особое внимание на обеспечение требований техники безопасности. Опоры галерей5.70. Опоры, на которые устанавливаются пролетные строения, проектируются двух типов: плоские (качающиеся) и пространственные (неподвижные). 5.71. Плоские опоры допускают смещение в продольном направлении при температурных перемещениях пролетного строения. 5.72. Плоские опоры, как правило, состоят из вертикальных ветвей и соединительной решетки. Схема решетки может быть любой и принимается в зависимости от типа сечений элементов решетки, соотношения геометрических размеров опоры и требований по экономному расходу металла. Наиболее распространенные схемы решетки приведены на рис. 35. Рис. 35. Схема решетки опор 5.73. Ширина опоры в уровне фундамента равна обычно расстоянию между осями несущих конструкций пролетного строения. Если отношение ширины опоры основания к ее высоте получается меньше 1/8, необходимо увеличить ширину опоры. В этом случае ветви опоры проектируются наклонными прямолинейными (рис. 35). 5.74. Ветви плоских опор выполняются, как правило, из прокатных двутавровых профилей. Минимальная высота профиля зависит от расстояния между осями опорных рам и принимается обычно не менее 500 мм из условия удобства размещения опорных узлов двух пролетных строений. Максимальная высота профиля определяется действующим сортаментом. При этом величина гибкости ветви находится в пределах 70 - 120, что необходимо для обеспечения выполнения требований п. 5.71. При гибкости ветви менее 70 следует выполнять указания п. 5.77. 5.75. Решетка опоры может располагаться в одной плоскости - по оси ветвей или в двух плоскостях - по наружным граням полок двутавров. Распорки должны препятствовать повороту сечения ветви при крутильной форме потери устойчивости. Для этой цели распорки должны иметь достаточную жесткость в горизонтальном направлении. В одноплоскостной решетке распорки крепятся либо к горизонтальному ребру (рис. 36, а), либо, как и в двухплоскостной решетке, - непосредственно к полкам двутавра ветви (рис. 36, б). Рис. 36. Узлы крепления распорок 5.76. Наиболее распространенным типом сечения для элементов решетки являются прокатные уголки. Применение тавровых сечений из парных уголков не рекомендуется по условиям коррозионной стойкости. В одноплоскостной решетке эффективно применение замкнутых гнутосварных и гнутых С-образных профилей. 5.77. Базой ветви является опорная плита, толщина которой определяется расчетом. Закрепление ветви на фундаменте осуществляется с помощью анкерных болтов; расстояние между анкерными бортами вдоль галереи не должно превышать 250 мм. Базы опор устанавливаются непосредственно на фундамент с последующей подливкой (рис. 37, б). При гибкости ветвей менее 70 рекомендуется передачу вертикального опорного давления производить на специальный лист, предусмотренный в фундаменте, через центрирующую планку, приваренную к опорной плите. Лист устанавливается на фундамент в проектное положение строго горизонтально (рис. 37, а). Рис. 37. Узел соединения ветви опоры с фундаментом 5.78. Пространственные опоры должны обеспечивать устойчивость галереи в продольном направлении и передачу горизонтальных сил на фундаменты. Пространственные опоры выполняются обычно двух типов: плоская опора с подкосами или связевая опора башенного типа (рис. 38). Рис. 38. пространственные опоры Опора должна быть ориентирована таким образом, чтобы подкос работал на сжатие. Применяемые для пространственных опор типы сечений и конструктивные решения аналогичны плоским опорам. 5.79. В пространственных опорах базы ветвей, передающие на фундаменты горизонтальные силы, должны прикрепляться к специальным закладным деталям фундаментов (см. рис. 37, в). 5.80. Опоры галерей имеют, как правило, негабаритные для транспортировки размеры, поэтому поставляются на монтаж в виде отдельных элементов. Монтажные укрупнительные стыки рекомендуется выполнять на болтах. 5.81. В целях снижения трудоемкости изготовления и монтажа для плоских опор перспективным решением в ряде случаев является применение опор Л-образной формы с ветвями из трубчатых профилей без соединительной решетки. При соответствующих геометрических размерах опоры и наличии изгибающих моментов, возникающих от расцентровки ветвей в верхнем узле опоры, возможна постановка распорок в средней части (рис. 39). Рис. 39. Опора с ветвями из трубчатых профилей без соединительной решетки 5.82. Наличие в Л-образной опоре расцентровки ветвей и двухконсольной балки коробчатого сечения для установки пролетного строения сужает область рационального применения таких опор. Л-образные опоры рекомендуется применять преимущественно для одноконвейерных галерей или двухконвейерных галерей ограниченной ширины. 6. ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ. ТЕПЛОИЗОЛЯЦИЯ6.1. Для ограждающих конструкций неотапливаемых пролетных строений следует принимать: при несущих конструкциях из ферм - волнистые асбестоцементные листы для кровли и стен, полы - по железобетонным плитам или металлическим щитам; при несущих конструкциях из сварных двутавровых балок - волнистые асбестоцементные листы для покрытия, полы по железобетонным плитам или металлическим щитам. При соответствующем обосновании для пролетных строений с несущими конструкциями из ферм для покрытия и стен допускается замена волнистых асбестоцементных листов на оцинкованный профилированный лист. Такое же решение возможно для покрытия пролетных строений с несущими конструкциями из балок. 6.2. Неотапливаемые пролетные строения с несущими конструкциями из замкнутых тонколистовых оболочек и балок при строительстве в районах с жарким климатом должны быть защищены от перегрева при инсоляции с помощью специальных конструктивных мероприятий или путем устройства естественной вентиляции. 6.3. Для ограждающих конструкций отапливаемых пролетных строений следует принимать: при несущих конструкциях из ферм - кровлю с теплоизоляцией по профилированному настилу для покрытия, панели разных типов - для стен и полы по железобетонным плитам или металлическим щитам; при несущих конструкциях из сварных двутавровых балок - кровлю с теплоизоляцией по профилированному настилу для покрытия и полы по металлическим щитам или железобетонным плитам; при несущих конструкциях из круглых цилиндрических оболочек пол устраивается по перекрытию из металлического листа, укладываемого по балкам. 6.4. Ограждающие конструкции отапливаемых пролетных строений должны иметь теплоизоляцию. Устройство теплоизоляции и способы ее крепления должны соответствовать индустриальному методу строительства галерей и выполняться преимущественно в виде крупноразмерных элементов панельного типа или наноситься на ограждающие конструкции способом напыления или другими прогрессивными методами. 6.5. Теплоизоляция должна быть выполнена с учетом создания положительной температуры воздуха внутри галереи не менее + 5 °С. При этом должна быть обеспечена положительная температура на внутренней поверхности пролетного строения. 6.6. В качестве утеплителя рекомендуется применять несгораемые и трудносгораемые эффективные материалы плотностью до 200 кг/м3. При устройстве пола по железобетонным плитам в качестве утеплителя рекомендуется применять слой пенобетона плотностью до 600 кг/м3. 6.7. Толщину теплоизоляционного слоя следует назначать по теплотехническому расчету в соответствии с требованиями СНиП II-3-79** «Строительная теплотехника». 6.8. Для пролетных строений с несущими конструкциями из ферм наиболее целесообразно применение стеновых панелей, совмещающих функции ограждения и теплоизоляции. 6.9. Для теплоизоляции конструкций пролетных строений, совмещающих несущие и ограждающие функции (оболочки, сварные двутавровые балки), эффективно применение в качестве утеплителя различного типа поропластов в трудносгораемом исполнении (рецептуре) способом напыления или методом заливки. В конструкциях, имеющих сложную конфигурацию поверхностей, удобнее применять способ напыления. 6.10. Теплоизоляция стен и покрытия пролетного строения из оболочек прямоугольного сечения должна, как правило, располагаться на внутренней поверхности, перекрытия - снаружи. Теплоизоляция пролетных строений из круглых цилиндрических оболочек должна, как правило, располагаться на внутренней поверхности по всему периметру. Теплоизоляция стен пролетного строения с несущими конструкциями из сварных двутавровых балок может располагаться как на внутренней, так и на наружной поверхности; расположение теплоизоляции пола и кровли в пролетных строениях с несущими конструкциями из балок и ферм зависит от принятых конструктивных решений (железобетонные плиты или металлические щиты). 6.11. Пролетные строения с несущими конструкциями из прямоугольных оболочек, состоящих из отдельных плоских панелей, пролетные строения с несущими конструкциями из круглых цилиндрических оболочек габаритного поперечного сечения должны поставляться заводами-изготовителями на площадку строительства вместе с утеплителем (комплектная поставка). 6.12. В отдельных случаях, когда устройство теплоизоляции пролетных строений из оболочек и сварных двутавровых балок выполняется непосредственно на строительной площадке, должно быть обращено особое внимание на выполнение указаний п. 6.4. 6.13. Во всех случаях, где это необходимо, швы и стыки ограждающих конструкций и теплоизоляции отапливаемых пролетных строений утепляются и уплотняются герметизирующими нетвердеющими мастиками, упругими прокладками и погонажными фасонными элементами из синтетических материалов для внутренней отделки. 6.14. Тип теплоизоляции и способ производства работ по ее устройству принимаются в каждом конкретном проекте в зависимости от наличия необходимых материалов, возможностей производственных организаций и условий эксплуатации галерей. На рис. 40 - 43 приведены некоторые примеры эскизных решений теплоизоляции ограждающих конструкций пролетных строений с различными типами несущих конструкций. Рис. 40. Теплоизоляция галерей с ограждающими конструкциями из балок 1 - кровельное покрытие, стяжка, теплоизоляция; 2 - устройство карниза; 3 - профилированный настил; 4 - оцинкованный кровельный лист; 5 - стеновое ограждение типа «монопанель»; 6 - губчатая резина; 7 - плинтус; 8 - плитная теплоизоляция Рис. 41. Теплоизоляция галерей комплектной поставки прямоугольного сечения методом заливки Рис. 42. Устройство карниза и сопряжение трехслойной панели с покрытием и перекрытием Рис. 43. Теплоизоляция галереи кругло-цилиндрической формы 6.15. Кровельные покрытия из рулонных материалов следует проектировать в соответствии с требованиями действующих нормативных документов. 6.16. На кровле из асбестоцементных волнистых листов следует предусматривать устройство настилов шириной 400 мм из досок вдоль коньков по скату у торцевых стен, деформационных швов, а также в местах прохода к вентиляционному обслуживаемому оборудованию. 6.17. Для увеличения долговечности и надежности кровли, уменьшения трудозатрат при строительстве рекомендуется устройство безрулонных кровельных покрытий. 6.18. При продольных уклонах галерей на их кровлях рекомендуется устройство наружного организованного водоотвода для равномерного удаления воды в виде рассекателей (деревянных реек под рулонный ковер, стальных уголков и т.п.). 6.19. В целях лучшего сохранения стен галерей, а также избежания образования подтеков, покрытия пролетных строений следует проектировать с выносом карниза не менее 150 мм. 6.20. Тип покрытия пола галерей следует назначать в соответствии с действующими нормативными материалами, в зависимости от специальных требований, предъявляемых к покрытию пола, с учетом технологических особенностей. 6.21. При использовании для уборки пыли и просыпи гидросмыва, для полов по железобетонным плитам рекомендуется устройство поперечного уклона пола и лотков для стока воды за счет набетонки. Лотки, как правило, следует располагать под конвейером. Поперечный уклон пола к лотку должен приниматься не менее 0,02 в пределах проходов и не менее 0,04 - в пределах лотков под конвейерами (рис. 44). В горизонтальных галереях следует обеспечивать продольный уклон лотков не менее 0,02. Рис. 44. Поперечное сечение перекрытия с железобетонными плитами 6.22. В пролетных строениях с перекрытием и виде металлических панелей и щитов пол предусматривается плоским, так как устройство поперечного уклона и лотков существенно усложняет конструкцию перекрытия и снижает надежность работы пролетного строения. В то же время такая конструкция пола лишь незначительно ухудшает условия уборки при гидросмыве (рис. 45). При обоснованной необходимости устройства поперечных уклонов пола и лотков по плоскому металлическому настилу последние решаются в каждом конкретном проекте в составе его архитектурно-строительной части. Рис. 45. Поперечное сечение перекрытия с металлическим настилом 6.23. В галереях должны быть предусмотрены плинтусы высотой не менее 200 мм или другие технические решения, исключающие возможность замачивания и повреждения теплоизоляции и поверхностей стен в зоне их примыкания к полу. 6.24. При размещении конвейеров не должна нарушаться гидроизоляция перекрытия. С этой целью стойки станины конвейера следует ставить выше уровня чистого пола пролетного строения или применять конвейеры, подвешенные к покрытию. 6.25. Пол и стыки пола смежных пролетных строений должны быть водонепроницаемыми при применении мокрых способов уборки. 6.26. (15.11)*. В галереях, предназначенных для транспортировки абразивных сыпучих грузов (руд черных и цветных металлов, кокса, песка, щебня и др.), покрытия полов следует проектировать устойчивыми против абразивного воздействия шлама при гидросмыве пыли и просыпи согласно СНиП II-В.8-71. * Пункт приведен из СНиП 2.09.03-85. Для пола по железобетонным плитам, возможно, использовать полимербетонные покрытия из плотных бетонов высоких марок на заполнителях из высокопрочных инертных материалов. Лоток следует, как правило, облицовывать абразивоустойчивым материалом. Для пола по металлическим панелям или щитам может быть рекомендовано, к примеру, эпоксидно-каучуковое пятислойное покрытие. 6.27. В галереях, предназначенных для транспортировки взрывоопасных материалов, следует предусматривать участки легкосбрасываемой кровли или других ограждающих конструкций согласно специальным требованиям. Для галерей с несущими конструкциями из оболочек такими являются окна или другие специально предусмотренные проемы. 6.28. В галереях с повышенной влажностью внутренней среды материалы для теплоизоляции ограждающих конструкций должны быть гидрофобизированы либо обеспечены надежной пароизоляцией. 6.29. В галереях, предназначенных для перемещения горячих материалов, следует предусматривать дополнительные защитные мероприятия, исключающие перегрев несущих конструкций пролетного строения. 6.30. При привязке типовых серий или при индивидуальном проектировании галерей, в зависимости от конкретных условий строительства и характеристик внутренней и наружной среды, определяется цветовое решение интерьера и экстерьера. Цветовое решение интерьеров галерей должно осуществляться в соответствии с «Рекомендациями по комплексному решению интерьеров производственных зданий» 1985 г. и СН 181-70. 7. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ ГАЛЕРЕЙ7.1. Даны примеры расчета пролетных строений галерей с несущими конструкциями из балок с гибкими стенками и из оболочек прямоугольного и круглого сечения. Пример расчета пролетных строений с несущими конструкциями из ферм не приводится, так как методика его выполнения общеизвестна. 7.2. В примерах расчета условно не введен коэффициент надежности по назначению, равный 0,95. 7.3. Для лучшего восприятия расчеты изложены в традиционной форме и снабжены подробными комментариями. В практике проектирования расчеты могут выполняться как в приведенной форме, так и с использованием ЭВМ. Пролетные строения с несущими конструкциями из сварных двутавровых балок с гибкой стенкой7.4. Задание технологической организации на проектирование строительной части галереи. Характеристика галереи и конвейера Схема трассы конвейера .................................... См. чертеж № Угол наклона галереи ........................................ 15° Число конвейеров ............................................... 2 По условиям отопления и вентиляции ............. Отапливаемая Способ уборки пыли и просыпи ....................... Сухой Степень огнестойкости ...................................... IIIа Ширина ленты конвейера, мм ........................... 1000 Расстояние между осями стоек станины Г1, мм...................................................... 1350 Диаметр роликов роликоопоры верхней ветви dp, мм............................................................ 159 Шаг роликоопор верхней ветви l¢р, мм .............. 1000 Скорость ленты v, м/с .......................................... 2 Коэффициент сопротивления движению ленты w .................................................................. 0,04 Расположение приводных и натяжных устройств: соосное, несоосное (указывается для двухконвейерных галерей) ........................... Несоосное Специальные требования .................................... Отсутствуют Характеристика транспортируемого груза Насыпная плотность g, т/м3 ................................ 2,5 Влажность, % ........................................................ 3 Температура, °С ................................................... 20 Пылящий - непылящий ..................................... Непылящий Агрессивность к строительным конструкциям ..................................................... Не агрессивен Сгораемый - несгораемый .............................. Несгораемый Взрывоопасный - невзрывоопасный .......... Невзрывоопасный Нормативные технологические нагрузки на одну опору стойки конвейера Вертикальная Qв, кН ........................................... 8,1 Продольная Qп, кН .............................................. 1,45 7.5. Исходные данные Галерея для двух конвейеров с шириной ленты В = 1000 мм состоит из двух пролетных строений пролетами 48 +(48 + 6) м, двух плоских и одной пространственной опоры. Схема галереи показана на рис. 46. Поперечное сечение галереи - на рис. 47. Размеры поперечника приняты в соответствии с табл. 2. Рис. 46. Схема галереи Рис. 47. Поперечное сечение галереи 7.6. Галерея теплая. Покрытие и перекрытие утеплены минераловатными плитами толщиной 60 мм, облицованными изнутри профилированным стальным листом. По стенам установлены утепленные панели. 7.7. Пролетное строение состоит из двух продольных (главных) сварных двутавровых балок с гибкой стенкой высотой 3 м и системы поперечных балок, имеющих шаг 3 м. Сечение главных балок одинаково по всему пролету. Полы в поперечном направлении предусмотрены горизонтальными, без лотков. Суммарная ширина проходов П = 2П1 + П¢4 = 2,7 м. Материал главных балок - низколегированная сталь 09Г2С-12; Rs = 0,58 Ry = 183 МПа; Ry = 315 МПа. 7.8. Расчетные нагрузки на галерею приведены в табл. 11. Таблица 11
Примечания: 1. Нагрузка от массы металлоконструкций по пп. 1, 9, 13 соответствует общей линейной нагрузке qс.в = 15 кН/м. 2. Нагрузка по п. 6 учитывается только при расчете балок покрытия. 3. Коэффициент надежности по нагрузке по п. 8, равный 1,6, применяется при расчете балок покрытия. 4. Нагрузки по пп. 9 ¸ 11 приведены для двух стен. 5. Нагрузка ветровая по п. 12 дана без учета коэффициентов динамичности и увеличения скоростного напора в зависимости от высоты. 6. Величина расчетной ремонтной нагрузки по п. 16 для расчета балок перекрытия принимается qрем = 1,2 gg1 = 1,2 × 2,5 × 1,2 = 3,6 кПа. Нагрузка прикладывается по всей длине балки. 7. Нагрузка от просыпи под конвейерами по п. 20 принята по СНиП 2.09.03-85: qпрос = 1,5gВ = 1,5 × 2,5 × 1 = 3,75 кН/м. Учтена нагрузка от просыпи под одним конвейером. 7.9. Пролетное строение галереи рассчитывается на изгиб. Расчетная схема главной балки и эпюры усилий приведены на рис. 48. Рис. 48. Расчетная схема главной балки и эпюры усилий 7.10. В табл. 12 приведено определение вертикальной расчетной линейной нагрузки (кН/м) на пролетное строение (на две главные балки). Qрасч = qнормg1y1y2, где g 1 - коэффициент надежности по нагрузке, y1,y2 - коэффициенты сочетаний. Таблица 12
Примечание. qрасч = qнормg1y1y2, где g1 - коэффициент надежности по нагрузке; y1y2 - коэффициенты сочетаний. В качестве расчетной линейной нагрузки на пролетное строение принимается нагрузка основного сочетания qрасч = 55,5 кН/м. На одну главную балку расчетная нагрузка q = 0,5 qрасч = 27,8 кН/м. 7.11. В качестве расчетных сечений приняты сечения 1, 2 и 3 (рис. 48) на опоре и на расстоянии от опоры В табл. 13 приведены расчетные усилия в главной балке. Таблица 13
7.12. При определении усилий в поясах главных балок от ветрового воздействия нагрузки на плоскости связей по верхним и нижним поясам балок приняты одинаковыми.
Коэффициент высотности kвыс = 1,33 принят для отметки 27 м (тип местности А). Линейная ветровая нагрузка q равна
Момент в связевой ферме как балке М определяют по формуле
Усилие в поясе балки N определяют по формуле
Напряжение в сжатом поясе от ветровой нагрузки s равно
7.13. В соответствии с данными табл. 13 выполняется проверка несущей способности сечения главной балки. Сечение балки приведено на рис. 49. Рис. 49. Сечение главной балки Расчет балки выполнен в основном по СНиП II-23-81*, п. 18.2 с уточнениями формулы для предельных значений Ми и Qи согласно п. 4.13. Расстояние между осями поперечных основных ребер жесткости принято l = 8 м. Условная гибкость стенки определяется по формуле (3):
Проверка отношения ширины свеса сжатого пояса к его толщине по п. 18.6 СНиП II-23-81*:
В табл. 14 приведены геометрические характеристики сжатого пояса главной балки. Таблица 14
Примечание. Обозначения в таблице: Af, Iy - площадь и момент инерции сечения пояса балки относительно оси y; jу - коэффициент продольного изгиба пояса относительно оси y. Предельное значение гибкости - принято по п. 5.31 СНиП II-23-81*. Высота участка стенки, включенного в расчетное сечение пояса, принята по п. 4.12. В табл. 15 приведены значения предельного изгибающего момента, вычисленного по формуле (13), в соответствии с указаниями пп. 4.11 - 4.13. Таблица 15
Значение поперечной силы Qu определено по формуле (14) в соответствии с указаниями п. 4.13 и приведено в табл. 16. Таблица 16
Несущая способность главной балки проверяется по формуле (12) (табл. 17). Таблица 17
7.14. Определение прогиба главной балки в середине пролета выполнено с учетом уменьшенной жесткости балки согласно п. 4.17 где см4; a = 1,2 - 0,033 × 11,4 = 0,82. 7.15. Расчет поперечных ребер жесткости выполняется в соответствии с п. 4.15. Расчетное сечение ребра жесткости приведено на рис. 51. Расчетное усилие в ребре определено по формуле (16) кН. Расчетная длина ребра llf = 295 (1 - 0,15) = 251 см. В расчетное сечение ребра включается участок стенки шириной см. Сечение парного симметричного ребра принято по СНиП II-23-81*, п. 7.10. мм. Принимается ts = 140 мм. мм. Принимается ts = 12 мм; А = 33,6 × 1 + 2 × 16,8 = 67 см2; см4; Рис. 50. Схема связей по верхним поясам главных балок Рис. 51. Расчетное сечение ребра жесткости Рис. 52. Расчетная схема опорной рамы см; ;
7.16. Расчетная схема опорной рамы приведена на рис. 52. Вертикальная нагрузка на раму кН/м, где 1,5 м - ширина грузовой площади ригеля; 1,92 кПа - учет снегового мешка; N = 1205 кН; Wп = 2,85 × 24 = 68,4 кН. Дополнительное двухстороннее ребро жесткости установлено на расстоянии см от опорного ребра. 7.17. Схема связей по поясам главных балок приведена на рис. 50. Сечение раскоса должно удовлетворять условию формулы (15)
Пролетные строения с несущими конструкциями из оболочек прямоугольного сечения7.18. Задание технологической организации на проектирование строительной части галереи. Характеристика галереи и конвейера Схема трассы конвейера ................................. См. чертеж № Угол наклона галереи a ................................... 15° Число конвейеров ............................................. 2 Условия отопления и вентиляции ................... Отапливаемая Способ уборки пыли и просыпи .................... Сухой Степень огнестойкости ..................................... IIIа Ширина ленты конвейера, мм ......................... 1200 Расстояние между осями стоек станины Г1, мм .................................................................. 1600 Диаметр роликов роликоопоры верхней ветви d¢р, мм ...................................................... 159 Шаг роликоопор верхней ветви l¢р, мм ........ 1000 Скорость ленты v, м/с ..................................... 2 Коэффициент сопротивления движению ленты w ............................................................ 0,04 Расположение приводных и натяжных устройств: соосное или несоосное (указывается для двухконвейерных галерей) ............................................................ Соосное Специальные требования .............................. Отсутствуют Характеристика транспортируемого груза Насыпная плотность g, т/м3 ........................... 2,5 Влажность, % ................................................... 3 Температура, °С .............................................. 20 Пылящий, непылящий ................................... Непылящий Агрессивность к строительным конструкциям ................................................. Не агрессивен Сгораемый - несгораемый ......................... Несгораемый Взрывоопасный - невзрывоопасный ...... Невзрывоопасный Нормативные технологические нагрузки на одну опору стойки конвейера Вертикальная Qв, кН .................................... 10,7 Продольная Qп, кН ..................................... 2 7.19. Исходные данные. Галерея для двух конвейеров с шириной ленты В=1200 мм состоит из двух пролетных строений пролетами 48+(48+6) м, двух плоских опор и одной пространственной опоры. Схема галереи и ее поперечное сечение показаны на рис. 53, 54. Размеры поперечника приняты в соответствии с табл. 2. Рис. 53. Схема галереи Рис. 54. Поперечное сечение галереи 7.20. Галерея утеплена минераловатными плитами толщиной 80 мм, облицована профилированным стальным листом. 7.21. Пролетное строение представляет собой оболочку прямоугольного поперечного сечения. Оболочка включает в себя собственно обшивку, стойки стен, балки покрытия и перекрытия. Обшивка состоит из набора С-образных профилей 400´160´60´4, чередующихся с плоскими накладными листами. Толщины накладных листов приняты разными по периметру оболочки и не изменяются по длине пролетного строения. С-образные профили по покрытию и перекрытию располагаются с интервалом 490 мм, по стенам - 600 мм. Полы в поперечном направлении предусмотрены горизонтальными, без лотков. Суммарная ширина проходов П = 2П1 + П4 = 3,3 м. Материал - углеродистая сталь. Ry = 235 МПа; Rs = 0,58Ry = 136 МПа. 7.22. Расчетные нагрузки на галерею приведены в табл. 18. Таблица 18
Примечания: 1. Нагрузка от массы металлоконструкции по пп. 1, 6, 10 соответствует общей линейной нагрузке qсв = 16 кН/м. 2. Равномерно распределенная нагрузка по пп. 2, 7, 11 от теплоизоляции с плотностью g = 0,26 т/м3 и толщиной t = 80 мм составляет 230 Па. Линейная нагрузка от теплоизоляции на пролетное строение qтепл = 230(2 × 7,5 + 2 × 2,6) = 4,65 кН/м. 3. Нагрузка по п. 3 учитывается только при расчете балок покрытия. 4. Коэффициент надежности по нагрузке по п. 5 равный 1,5, применяется при расчете балок покрытия. 5. Нагрузки по пп. 6 - 9 приведены для одной стены. 6. Нагрузка ветровая по п. 9 дана без учета коэффициентов динамичности и увеличения скоростного напора в зависимости от высоты. 7. Величина расчетной ремонтной нагрузки по п. 12 для расчета балок перекрытия принимается qрем = 1,2gg1 = 1,2 × 2,5 × 1,2 = 3,6 кПа. Нагрузка прикладывается по всей длине балки. 8. Нагрузка от просыпи под конвейерами по п. 161 принята по СНиП 2.09.03-85 qпрос = 1,5gВ = 1,5 × 2,5 × 1,2 = 4,5 кН/м. Учтена нагрузка от просыпи под одним конвейером. 7.23. Пролетное строение галерей рассчитывается на изгиб. Расчетная схема пролетного строения и эпюры усилий приведены на рис. 55. Рис. 55. Расчетная схема пролетного строения и эпюры усилий 7.24. Определение вертикальной расчетной линейной нагрузки (кН/м) на пролетное строение приведено в табл. 19. qрасч. = qнормg1j1j2. В качестве расчетной линейной нагрузки на пролетное строение принимается нагрузка основного сочетания qрасч. = 60,6 кН/м.
7.25. В качестве расчетных сечений приняты сечения 1, 2, 3 (см. рис. 55) соответственно на опоре и на расстоянии от опоры Расчетные усилия в оболочке пролетного строения приведены в табл. 20. Таблица 20
7.26. Определение напряжений от общего изгиба в элементах оболочки приведено в табл. 21.
Продолжение таблицы 21
Примечания: 1. Начальная величина редукционного коэффициента принята по п. 4.23. Площадь сечения отгибов С-образных профилей не редуцируется. Расчетная ширина накладных листов дана с учетом нахлеста по 30 мм на сторону. 2. Отсчет ординат «± а» ведется от исходной оси (рис. 54). 3. S - статистический момент отсеченных частей сечения относительно нейтральной оси. 7.27. Фактические редукционные коэффициенты для пластин в середине пролета (сечение 3, рис. 55) определены в табл. 22.
Примечание. В таблице обозначено: t, h1 - толщина и ширина пластины. Критические напряжения в листах обшивки scr, МПа, определены как в шарнирно опертых по контуру прямоугольных пластинах по формуле
Уточнение редукционных коэффициентов произведено по прил. 4 с учетом начальной погиби со и расчетной поперечной нагрузки q. Расчетная начальная погибь принята для всех пластин равной толщине пластины (cо= 1). Расчетная нагрузка принята: qпокр. = qсв. + qпыли + qсн = 0,50 + 0,6 + 1,8 = 2,9 кПа; qпер. = 1,5 кПа (см. п. 4.22). Редукционный коэффициент для листов обшивки стены уточнен только для верхнего сжатого листа. Местные напряжения в пластинах обшивки от местного изгиба стрингеров sм пренебрежимо малы (табл. 26), поэтому в табл. 22 принято sр = sо.и. sм » sо.и. Расхождение между j1 и jо не превышает 10 % (см. п. 4.28). Следовательно, полученные в табл. 21 величины напряжений являются окончательными. 7.28. Прогиб галереи в середине пролета равен
7.29. Проверка устойчивости покрытия выполнена для сечения в середине пролета (сечение 3, рис. 55). Проверка других сечений выполняется аналогично. Схема покрытия приведена на рис. 56. Определение геометрических характеристик стрингера приведено в табл. 23. Рис. 56. Схема покрытия
Продолжение таблицы 23
Примечания: 1. Размеры пластин обшивки b1, b2, t1, t2 и bср соответствуют рис. 57. 2. Значения редукционных коэффициентов для присоединенных участков обшивки j1 и j2 принимаются по табл. 22. 3. Приведенная толщина обшивки tпр = åА/вср. Рис. 57. Фрагмент панели обшивки 7.30. Устойчивость стрингерного отсека проверяется по формуле (23), которая после подстановки в нее значения у по формуле (21) имеет вид:
Здесь Так как условие (22) выполнено, то устойчивость стрингерного отсека обеспечена. 7.31. Устойчивость пластины покрытия (в целом) проверяется по формуле (19), которая после подстановки в нее значения scr(2) по по формуле (23) имеет вид
где z определяется по формуле (21), имеющей после преобразования следующий вид:
Так как условие (18) выполнено, то устойчивость пластины покрытия обеспечена. 7.32. Проверка устойчивости стрингера как внецентренно сжатого стержня в составе покрытия выполнена в соответствии со СНиП II-23-81*. Геометрические характеристики стрингера определены с учетом присоединенного пояска редуцированной обшивки: r = 5,8 см;
где sм1 определяется для наиболее сжатого волокна в соответствии с п. 5.29 СНиП II-23-81* mlf = hm = 3,18 × 0,02 = 0,064, где коэффициент влияния формы сечения h принят по табл. 73 СНиП II-23-81*, тип сечения 11.
jвн = 0,845;
Критическое напряжение для стрингера составляет . Таким образом, устойчивость стрингера обеспечена. 7.33. Проверка устойчивости стены пролетного строения выполняется по СНиП II-23-81*, п. 7.7 с некоторыми уточнениями расчетных формул, обусловленными членением стены по высоте рядом продольных ребер. Сечение стены и эпюры нормальных и касательных напряжений приведены на рис. 58. Рис. 58. Схема стены и эпюры нормальных и касательных напряжений Устойчивость пластин стены в сжатой зоне проверяется по формуле (82) СНиП II-23-81*, где величины s и t являются напряжениями в середине пластины по ее высоте; tcr определяется по формуле (76) СНиП II-23-81* Условная гибкость пластины стены Устойчивость пластин в растянутой зоне проверяется только по касательным напряжениям t < tcr. Результаты проверки устойчивости пластин приведены в табл. 24. Для пластины 1 в соответствии с п. 4.29 допускается закритическая работа (n £ 2). Результаты проверки подтверждают устойчивость пластин стены. Таблица 24
Продолжение таблицы 24
7.34. Стрингеры рассчитываются на изгиб по балочной схеме от местной нагрузки. Схема стрингера и эпюры нормальных напряжений приведены на рис. 59. Рис. 59. Схема стрингера и эпюры нормальных напряжений 7.35. Сбор нагрузок на стрингеры приведен в табл. 25. Таблица 25
7.36. Проверка несущей способности стрингеров (для середины пролета галереи - сечение 3, рис. 55) приведена в табл. 26. Геометрические характеристики стрингеров приняты по табл. 23.
Продолжение таблицы 26
Прогибы стрингеров - 7.37. Ригели шпангоута рассчитываются как разрезные однопролетные балки. 7.38. Сбор нагрузок на балки шпангоута приведен в табл. 27. Таблица 27
7.39. Проверка несущей способности балок шпангоута приведена в табл. 28. Таблица 28
Продолжение таблицы 28
7.40. Расчет стойки шпангоута выполняется в соответствии с расчетной схемой, приведенной на рис. 60. Рис. 60. Расчетная схема стойки На стойку передаются реакции от поперечных балок покрытия и перекрытия и нагрузка от промышленных проводок: Рпром = 1,87 × 3 = 5,6кН; N = - 42,8 - 74,2 - 5,6 = 122,6 кН; М = 5,6 × 0,3 = 1,7 кН×м. 7.41. Проверка устойчивости стойки в плоскости рамы шпангоута приведена в табл. 29. Таблица 29
Продолжение таблицы 29
Устойчивость стойки из плоскости рамы обеспечивается сдвиговой жесткостью обшивки. 7.42. Расчетная схема опорной рамы приведена на рис. 61. Вертикальная нагрузка на раму q = (3,84 + 1,8) 0,75 = 4,2 кН/м, где 1,8 кПа - учет снегового мешка; 0,75 м - ширина грузовой площади ригеля. Рис. 61. Расчетная схема опорной рамы кН; , где qветр = qоg1kвысckд = 0,48 × 1,4 × 1,33 × 1,4 × 1,3 = 1,63 кПа. Коэффициент высотности kвыс = 1,33 принят для отметки 27 м (тип местности А). 7.43. Усилия в элементах опорной рамы определены в табл. 30. Таблица 30
7.44. Подбор сечения ригеля произведен в табл. 31. Таблица 31
Коэффициент jб для ригеля определен как для балки без закрепления в пролете при равномерно распределенной нагрузке, приложенной к верхнему поясу. 7.45. Подбор сечения стойки приведен в табл. 32. Таблица 32
Продолжение табл. 32
7.46. Определение динамических характеристик и исходных данных для динамического расчета производится в соответствии с указаниями разд. 3 и прил. 3. Круговая частота вынужденных колебаний пролетного строения от конвейера определяется по формуле (1)
Круговая частота свободных (балочных) колебаний пролетного строения по 1 форме определяется по формуле (40): при L = 48 м; Е = 2,1 × 107 Н/см2; I = 1700 см2 × м2; g = 9,8 м/с2. Погонная нормативная нагрузка q на пролетное строение, согласно прил. 3, определяется для двух сочетаний. Значения составляющих нагрузок приняты по табл. 19: q1 = 56,1 - 4,95 - (9 + 3,75) 0,2 = 48,6 кН/м = 48 600 Н/м; q2 = [56,1 - 4,95 - (9 + 3,75)] 0,9 = 34,6 кН/м = 34 600 Н/м;
Определение границ частотной зоны:
График рабочих частот приведен на рис. 62. Так как w > q²1, то систематические резонансные колебания пролетного строения исключены. Рис. 62. График рабочих частот Пролетные строения с несущими конструкциями из круглых цилиндрических оболочек7.47. Характеристика конвейера, транспортируемого груза, требования к галерее и технологические нагрузки приняты по заданию технологической организации, к примеру, расчета пролетного строения с несущими конструкциями из сварных двутавровых балок (п. 7.4). 7.48. Галерея для одного конвейера с шириной ленты В = 1000 мм состоит из двух пролетных строений пролетами 48 + (48 + 6) м, двух плоских и одной пространственной опоры. Схема галереи показана на рис. 63. Поперечное сечение галереи - на рис. 64. Габариты поперечника определяются условиями транспортировки и не соответствуют габаритам по табл. 1. Рис. 63. Схема галереи Рис. 64. Поперечное сечение галереи 7.49. Галерея утеплена минераловатными плитами толщиной 60 мм, облицована изнутри профилированным стальным листом. 7.50. Пролетное строение галереи представляет собой замкнутую цилиндрическую оболочку диаметром D = 3,2 м. На I участке (рис. 65) толщина оболочки принята t = 6 мм, на II участке толщина верхнего полуцилиндра t1 = 8 мм, нижнего - t2 = 6 мм. Оболочка изнутри подкреплена шпангоутами с шагом 3 м. Перекрытие галереи состоит из системы продольных балок, опирающихся на поперечные. Полы в поперечном направлении предусмотрены горизонтальными, без лотков. Суммарная ширина проходов П = 1 м. Материал - углеродистая сталь, Ry = 235 Мпа, Rs = 0,5Ry = 136 МПа. 7.51. Расчетные нагрузки на галерею приведены в табл. 33. Таблица 33
Примечания: 1. Нагрузка от массы металлоконструкций по пп. 1 - 3 соответствует общей линейной нагрузке qсв = 8 кН/м. 2. Равномерно распределенная нагрузка по п. 4 от теплоизоляции с плотностью у = 0,26 т/м3 и толщиной t = 60 мм составляет 170 Па. Линейная нагрузка от теплоизоляции на пролетное строение qтепл = 170p × 3,2 = 1,71 кН/м. 3. Схема распределения нагрузки от пыли и снега по покрытию принята по СНиП 2.01.07-85, прил. 3, профиль покрытия и схема снеговой нагрузки 2 (величина m1 принята равной 0,8). 4. Нагрузка от пыли по п. 6 принимается qпыли = qпыли(о)Dcos40°m1 = 0,5 × 3,2 × 0,766 × 0,8 = 0,98 кН/м. 5. Нагрузка от снега по п. 8 принимается qcн = qch(o) Dcos40°m1 = 1,5 × 3,2 × 0,766 × 0,8 = 2,94 кН/м. 6. Величина расчетной ремонтной нагрузки по п. 7 для расчета балок перекрытия принимается qрем = 1,2yyI = 1,2 × 2,5 × 1,2 = 3,6 кПа. Нагрузка прикладывается по всей длине пролета балки. 7. Нагрузка ветровая по п. 9 дана без учета коэффициентов динамичности и увеличения скоростного напора в зависимости от высоты. 8. Нагрузка от просыпи под конвейером по п. 13 принята по СНиП 2.09.03-85: qпрос = 1,5уВ = 1,5 × 2,5 × I = 3,75 кН/м. 7.52. Пролетное строение галереи рассчитывается на изгиб. Расчетная схема пролетного строения и эпюры усилий приведены на рис. 65. Геометрическая схема оболочки приведена на рис. 66. Рис. 65. Расчетная схема пролетного строения и эпюры усилий Рис. 66. Геометрическая схема оболочки 7.53. Определение вертикальной расчетной линейной нагрузки (кН/м) на пролетное строение приведено в табл. 34. qрасч. = qнopм.gljlj2. В качестве расчетной линейной нагрузки на пролетное строение принимается нагрузка особого сочетания qрасч = 28 кН/м. Таблица 34
7.54. В качестве расчетных сечений приняты сечения 2, 3, 4 (рис. 65) на расстоянии от опоры В табл. 35 приведены расчетные усилия в оболочке пролетного строения. Таблица 35
7.55. Проверка несущей способности пролетного строения выполнена по СНиП II-23-81* в п. 8.5 и приведена в табл. 36. Эпюры напряжений в оболочке приведены в табл. 37. Таблица 36
Продолжение таблицы 36
Примечания: 1. Устойчивость оболочки проверяется по формуле (32). 2. Действующие нормальные и касательные напряжения в оболочке определяются по формуле (25). 3. Нормальные напряжения в оболочке от продольных усилий не учитываются ввиду их малости. 4. Критические нормальные напряжения определяются по формулам (26) и (27), критические касательные напряжения - по формуле (31). Таблица 37
7.56. Определение прогиба галереи в середине пролета как для однопролетной балки
где
7.57. В соответствии с п. 4.45 выполнение расчета шпангоутов без использования ЭВМ не рекомендуется и не приводится в пример расчета в связи с высокой степенью трудоемкости его выполнения. 7.58. Расчет поперечных и продольных балок перекрытия не приводится в связи с его простотой. ПРИЛОЖЕНИЕ 1Минимальная нормативная ширина проходов1. Согласно ГОСТ 12.2.022-80*, минимальная ширина основного прохода для обслуживания конвейеров должна быть: 0,75 м - для конвейера, обслуживаемого с одной стороны; 1 м - между параллельно установленными конвейерами. Ширина основных проходов между параллельно установленными конвейерами, закрытыми по всей трассе жесткими или сетчатыми ограждениями, может быть уменьшена до 0,7 м. При наличии в основном проходе строительных конструкций (колонн, пилястр и т.д.), создающих местное сужение прохода, расстояние между ними и станиной конвейера должно быть не менее 0,5 м. При длине сужения до 1 м эти участки прохода должны иметь сетчатое ограждение со стороны конвейера. Ширина вспомогательных проходов для монтажа и ремонта конвейеров должна быть не менее 0,4 м. Высота проходов в галереях до низа выступающих конструкций или коммуникационных зон должна быть в чистоте не менее 1,9 м. 2. Минимальный размер прохода для конвейеров с шириной ленты 650, 800, 1000 и 1200 мм должен быть с одной стороны 700 мм, а с другой - 800 мм, для конвейеров с шириной ленты 1400, 1600 и 2000 мм - по 800 мм с каждой стороны [1]. ПРИЛОЖЕНИЕ 2Нагрузки от средней части конвейераК нагрузкам от прямолинейных участков средней части конвейера относятся вес транспортируемого груза qr, опорных металлоконструкций qк, ленты qл, роликоопор qр.р. Нормативные статические линейные нагрузки от массы транспортируемого груза и элементов средней части конвейеров с шириной ленты от 650 до 2000 мм для наиболее распространенных технологических параметров приведены в таблице прил. 2 [2]. Ниже даны пояснения по определению каждой из этих нагрузок и некоторые ограничения по их применению. Линейная нагрузка от массы транспортируемого груза qr в Н/м в таблице принята для ряда значений насыпной плотности груза g от 0,8 до 3,2 т/м3 с интервалом 0,2 - 0,4. Для промежуточных значений насыпной плотности рекомендуется принимать расчетные нагрузки по интерполяции. Линейные нагрузки от массы транспортируемого груза определяются из условий нормального (оптимального) заполнения поперечного сечения верхней ветви ленты с помощью питателей. Для определения этих нагрузок приняты следующие исходные данные: роликоопоры желобчатые с тремя роликами, угол наклона боковых роликов 30°, угол наклона конвейера 0 - 10°, угол естественного откоса груза в покое 40 - 45°. Схема нагрузок от средней части конвейера При отсутствии регулируемых питающих устройств в узле загрузки конвейера, а также в ряде других случаев, при которых возможно максимальное заполнение ленты (заполнение всей ширины ленты грузом с «шапкой»), линейная нагрузка от массы груза возрастает. В этих условиях предлагаемые линейные нагрузки подлежат соответствующей корректировке. При проектировании галерей с большими углами наклона (св. 12 - 14°), галерей для конвейеров с шириной ленты, принятой с завышением по условиям эксплуатации (с целью максимального уменьшения просыпи), фактические линейные нагрузки от массы груза могут быть меньше, чем приведенные в таблице прил. 2. В этих случаях нагрузка определяется по расчетной производительности конвейера Q qr = Qg/36v, где g = 10 м/с2 - ускорение свободного падения; v -скорость ленты, м/с. Линейная нагрузка от массы ленты qл.ср в Н/м принята для резинотканевых лент. Для резинотросовых лент к значениям нагрузок, приведенным в таблице, необходимо прибавить: для лент шириной 1200 мм - 250 Н/м, » » » 1400 » - 300 », » » » 1600 » - 450 », » » » 2000 » - 550 ». При определении линейной нагрузки от массы роликоопор Qр.р (Н/м) общие массы одной (рядовой) роликоопоры верхней и нижней ветвей ленты (кг) приняты по оборудованию общего назначения [2,4]. Вес роликоопор Qр.р включает вес вращающихся частей роликоопор верхней и нижней ветвей ленты (q'p и q''p), а также вес неподвижных частей. Шаг роликоопор верхней и нижней ветвей равен 1 и 3 м. Для участков конвейера с центрирующими роликоопорами в таблице прил. 2 дана линейная приведенная нагрузка qр.пр, учитывающая вес рядовых и центрирующих роликоопор. Нагрузка определена по данным [4]. При конвейерах, предназначенных для транспортирования грузов с размером наибольших кусков 500 - 600 мм, нагрузки от роликоопор и металлоконструкций конвейера, приведенные в прил. 2, должны быть изменены.
Продолжение
Примечание. Для наклонных галерей нагрузки даны по длине галереи, а не по се горизонтальной проекции. Линейная нагрузка от массы металлоконструкций средней части конвейера общего назначения qк (Н/м) определена в соответствии с данными рабочих чертежей, технологической организации. На основании данных табл. прил. 2 составлены табл. 4, 5 по нижеприведенным зависимостям. Вертикальная сила на одну опору стойки конвейера Qв (см. рис. 8) определяется по формуле Qв = 0,5l0[kд(qr + 2qл.ср) + qр.пр + qк], где kд - коэффициент динамичности (п. 3.6); l0 - шаг стоек конвейера (рис. 8). Обозначения нагрузок приняты по данным прил. 2. Продольная сила Qп, передающаяся от конвейера через одну опору стойки, вычисляется по формуле , где t0 = [0,5qл.ср + qr + q¢p - 0,5q²p] wkп cosa; w - коэффициент сопротивления движению ленты при установившемся режиме: kп = 1,5 - коэффициент увеличения сопротивления движению ленты при пуске; tп = 0,la(q¢p - q²p) - продольная нагрузка, вызываемая разностью сил инерции вращения роликов верхней и нижней ветви: tск = (qr + 2qл)sina - продольная составляющая от веса ленты и груза, на ней, ; но не более 5 м/с2 - ускорение ленты. ПРИЛОЖЕНИЕ 3Определение частот свободных колебаний пролетного строения и динамических коэффициентов1. При расчете галереи допускается ограничиваться определением первой (низшей) частоты свободных колебаний пролетного строения по балочной схеме. 2. Определение частоты свободных колебаний галерей, возможно, выполнять с использованием как плоской, так и пространственной расчетных схем. 3. Для галерей прямоугольного поперечного сечения пространственная расчетная схема пролетного строения для динамического расчета принимается в виде двух продольных балок (ферм) и опирающихся на них поперечных балок покрытия и перекрытия. Массы учитываемых в расчете нагрузок приводятся к этим балкам. 4. Уменьшение величины частоты свободных колебаний, вызванное уточнением расчета при использовании пространственной схемы, составляет для галерей с прямоугольным поперечным сечением не более 20 %. Основным фактором, определяющим величину этого уточнения является отношение ширины пролетного строения к пролету. Для галерей с круглым поперечным сечением учет пространственной расчетной схемы мало изменяет результаты расчета по плоской схеме. 5. При определении частоты свободных колебаний учитываются массы, соответствующие нормативным нагрузкам. 6. В связи с тем, что линейная масса пролетного строения с учетом всех видов нагрузок изменяется в процессе эксплуатации, необходимо определять наибольшее и наименьшее значения частоты q1, соответствующие двум сочетаниям нагрузок. Сочетание 1 состоит из строительных, атмосферных (снег и пыль на покрытии с понижающим коэффициентом 0,8) и длительных технологических нагрузок. В сочетании 2 исключаются атмосферные нагрузки, на остальные нагрузки вводится коэффициент 0,9. 7. Частота свободных колебаний пролетного строения при расчете по плоской схеме определяется зависимостью
где EI, L - жесткость при изгибе и длина пролетного строения; g - ускорение свободного падения; q1(i = 1,2) - линейная нагрузка на пролетное строение, определяемая по п. 6 настоящего приложения. 8. Частота свободных колебаний пролетного строения прямоугольного поперечного сечения с учетом пространственной схемы определяется выражением
где m = 1/[1 + 0,81(e1x1 + e2x2)]; коэффициент определен в табл. 1 в зависимости от соотношения масс ei, и жесткостей покрытия и перекрытия xi:
где ; li - шаг поперечных балок покрытия или перекрытия; т - линейная масса пролетного строения в целом; тi, Ei, Ii - линейные массы и изгибные жесткости покрытия или перекрытия; b - ширина галереи. Таблица 1
9. Формы колебаний пролетного строения в целом и поперечных балок определяются следующим образом: динамический прогиб основных балок или ферм - с помощью балочных функций со значением в середине пролета равным единице; динамические прогибы поперечных балок галерей с конвейерами на перекрытии и прямоугольным поперечным сечением аппроксимируются кубическими параболами с максимальными значениями при единичном смещении опор, определяемыми для низшей собственной формы по формуле
где hi - амплитуды динамических прогибов балок покрытия (i = 1) и перекрытия (i = 2). 10. Значение коэффициента неупругого сопротивления gнс принимается равным: для отапливаемых галерей с металлическими несущими конструкциями gнс = 0,025; для неотапливаемых галерей с металлическими несущими конструкциями gнс = 0,02. 11. Расчетные значения динамических напряжений (усилий) в продольных элементах ферм пролетного строения определяются умножением статических напряжений (усилий) на коэффициент, определяемый по формуле
Если в галерее располагаются два конвейера с совпадающими значениями номинальных частот динамических нагрузок, то коэффициент kД определяется по формуле
где kДj - коэффициент, определяемый для j-ого конвейера (j = 1,2), т - линейная масса пролетного строения с учетом масс всех временных нагрузок, включаемых в расчетную нагрузку на галерею; l, lр - длина пролета и расстояние между роликоопорами верхней ветви ленты; y - коэффициент приведения нагрузок, определяемый по табл. 2 в зависимости от отношения расстояния между продольной осью конвейера и ближайшей основной фермой, балкой или стенкой прямоугольной галереи-оболочки Xk к ширине галереи b и параметра h2. Таблица 2
Для промежуточных значений величин xk/b и h2 коэффициент определяется с помощью линейной интерполяции. y1, y2 - коэффициенты, учитывающие влияние деформативности поперечных балок покрытия и перекрытия на приведенную массу пролетного строения, определяемые по табл. 3. Таблица 3 Значения параметров yi (i = 1,2)
Продолжение таблицы 3
Примечание. Значения параметров y1, y2 для промежуточных значений e1, e2 определяются по линейной интерполяции. Среднеквадратическое значение распределенной по длине трассы конвейера динамической нагрузки РД, Н/м, определяется по формуле РД = 0,027dpw2îD, где mл, mr - линейные массы ленты и транспортируемого груза, кг/м; mр, mх - линейные массы роликов верхней и нижней ветвей ленты, кг/м; lp, lx - шаги роликоопор тех же ветвей, м. Величины динамической нагрузки для стандартных скоростей и ширины ленты в зависимости от насыпной плотности груза и диаметров роликов верхней ветви приведены в табл. 4. Таблица 4 Среднеквадратические значения динамических нагрузок от конвейеров (РД), Н/м
Продолжение табл. 4
Примечание. Динамические, нагрузки для промежуточных значений насыпной плотности груза g определяются по линейной интерполяции. 12. Расчетные значения динамических изгибающих моментов в середине пролета МрД, кН×м, и динамических поперечных сил QрД, кН, на опорах поперечных балок покрытия (i = 1 ) и перекрытия (i = 2) по первой форме свободных колебаний определяются соотношениями:
где Di - прогибы балок покрытия (i = 1) или перекрытия (i = 2) от нормативных нагрузок. 13. Расчет на прочность основных продольных элементов пролетного строения и балок покрытия и перекрытия выполняется по формуле
где - расчетное напряжение в элементе от статической нагрузки, МПа; - расчетное напряжение в элементе от динамической добавки, МПа; Ry - расчетное сопротивление материала, МПа. 14. Проверка выносливости элементов пролетного строения может быть выполнена по указаниям разд. 9 СНиП II-23-81*. ПРИЛОЖЕНИЕ 4Редукционные коэффициенты j для ребристых пластин с
погибью со и поперечной
нагрузкой q
Примечания: 1. Значения коэффициентов увеличены в 1000 раз. 2. Условные обозначения: sp - напряжение в контурных продольных ребрах листа обшивки; sсrэ - критическое напряжение сжатия в том же листе, t - толщина листа, h1 - ширина листа. ПРИЛОЖЕНИЕ 5Задание технологической организации на проектирование строительной части галереи№ ¾¾¾¾ ленточного конвейера №__________ объекта ¾¾¾¾ предприятия №¾¾¾¾¾¾
Подпись
Нравится
|